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MC5冷轧辊钢球化退火工艺研究 被引量:1
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作者 于瑞芝 《大型铸锻件》 2002年第1期14-16,共3页
详细研究了MC5轧辊钢球化退火工艺。研究结果表明:适宜的球化工艺为:在820℃~900℃之间加热,在700℃~740℃之间等温。
关键词 mc5 冷轧辊 球化退火 工艺
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Investigation into microstructure of spray formed V4 cold working mould steel and its roiling and annealing
2
作者 Shi Haisheng Yan Fei +3 位作者 Fan Junfei Le Hairong fin Binzhong Peng Yong 《Baosteel Technical Research》 CAS 2008年第1期60-64,共5页
The material selected for this work was the spray formed Vanadis4 high alloy cold working mould steel (abbreviated to V4 steel). Its microstructure, hot rolling process, and annealing treatment have been investigate... The material selected for this work was the spray formed Vanadis4 high alloy cold working mould steel (abbreviated to V4 steel). Its microstructure, hot rolling process, and annealing treatment have been investigated. Observed from the optical and electron microscopes, the as-sprayed V4 steel had the finer microstructure of uniform and equiaxial grains ,while after hot rolling for densification and spheroidized annealing, the V4 steel obtained an excellent spheroidized structure that is favorable to subsequent quenching and tempering treatment. The spheroidized structure and level of annealed hardness of the V4 steel are almost the same as expensive imported powder metallurgy the V4 steel. It is difficult to produce V4 steel with the conventional ingot metallurgical technique, so the multi-step and high-cost powder metallurgy method is generally used at present. Compared to the powder metallurgy technique, using the spray forming technique to produce the V4 steel has obvious advantages and potential market competitiveness in reducing production costs, simplifying working process, and shortening the production cycle. 展开更多
关键词 spray forming high alloy cold working mould steel rolling process and spheroidized annealing microstructure and micro-hardness
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冷轧Mg-9Li-1Zn合金的退火热处理工艺 被引量:3
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作者 祖国胤 宋滨娜 +1 位作者 李廷刚 姚广春 《东北大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第10期1459-1462,1466,共5页
以改善冷轧Mg-Li系合金的变形能力为目的,系统研究了冷轧变形后的Mg-9Li-1Zn合金的退火热处理工艺,分析了退火温度和退火时间对合金组织和性能的影响.研究结果表明:Mg-9Li-1Zn合金适宜的退火温度为280~300℃,退火温度过高会出现晶粒长... 以改善冷轧Mg-Li系合金的变形能力为目的,系统研究了冷轧变形后的Mg-9Li-1Zn合金的退火热处理工艺,分析了退火温度和退火时间对合金组织和性能的影响.研究结果表明:Mg-9Li-1Zn合金适宜的退火温度为280~300℃,退火温度过高会出现晶粒长大,表面脱锂等现象.300℃退火60 min后,合金的维氏硬度值为426.7 MPa,充分完成再结晶软化的合金在后续冷轧时总变形率可达70%.合金的退火时间以保证α相的充分球化及组织的均匀化为准则,实验中确定的最佳退火制度为300℃保温60 min. 展开更多
关键词 冷轧Mg-9Li-1Zn合金 退火温度 退火时间 球化 硬度
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冷轧丝杆用45钢球化退火工艺研究 被引量:5
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作者 颜礼功 彭澎 +3 位作者 李增 雷宝荪 韩建华 梁友宝 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第4期34-35,共2页
冷轧丝杆所用 45钢 ,采用球化退火组织比正火组织轧制性能好 ,轧制件质量好 ,轧辊寿命长。试验表明 :要获得 45钢较好的球化退火组织 ,加热速度、奥氏体化温度、保温时间、冷却速度、等温温度等工艺参数 。
关键词 45钢 等温球化退火 冷轧丝杆 质量
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70钢扁钢丝冷轧开裂原因分析
5
作者 姜婷 汪开忠 +2 位作者 于同仁 张晓瑞 余良其 《金属制品》 CAS 2021年第3期47-49,共3页
对70钢热轧盘条生产扁钢丝时在冷轧过程中出现的开裂问题进行分析。通过对断口进行扫描电镜分析、金相组织观察,确认原因为前一道次的等温球化退火工艺控制不当,导致组织过热,出现脆相的棱角形渗碳体和粗片状珠光体,而后在冷轧时沿碳化... 对70钢热轧盘条生产扁钢丝时在冷轧过程中出现的开裂问题进行分析。通过对断口进行扫描电镜分析、金相组织观察,确认原因为前一道次的等温球化退火工艺控制不当,导致组织过热,出现脆相的棱角形渗碳体和粗片状珠光体,而后在冷轧时沿碳化物晶界开裂。调整球化退火工艺后解决了冷轧开裂问题。 展开更多
关键词 70钢 扁钢丝 冷轧 开裂 球化退火
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30CrMo钢退火组织转变行为研究
6
作者 周丽萍 马植甄 黄绪传 《四川冶金》 CAS 2021年第1期37-40,共4页
通过对两种不同热轧冷却工艺的30CrMo钢热轧板,进行不同时间的实验室等温退火工艺模拟,采用金相显微镜、EBSD和显微硬度计对热轧板及退火板进行分析,观察等温退火后渗碳体的球化行为和铁素体的再结晶行为。实验结果表明,热轧超快冷却工... 通过对两种不同热轧冷却工艺的30CrMo钢热轧板,进行不同时间的实验室等温退火工艺模拟,采用金相显微镜、EBSD和显微硬度计对热轧板及退火板进行分析,观察等温退火后渗碳体的球化行为和铁素体的再结晶行为。实验结果表明,热轧超快冷却工艺有利于材料在等温退火过程中组织的转变,“冷轧+退火”工艺可以完全消除基体中的亚结构,确保获得充分再结晶的多边形铁素体组织。 展开更多
关键词 退火 冷轧 渗碳体球化 再结晶行为
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冷轧退火对共析珠光体钢组织球化超细化的影响 被引量:4
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作者 冯志明 杨王玥 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第7期689-693,711,共6页
研究了冷轧变形并结合退火处理对共析钢组织球化超细化与性能的影响.结果表明:共析钢经冷轧形变量90%结合600~700℃退火得到了晶粒尺寸为亚微米级铁素体晶粒和颗粒状渗碳体的双相组织.颗粒状渗碳体的尺寸呈双峰分布.与传统球化处理工... 研究了冷轧变形并结合退火处理对共析钢组织球化超细化与性能的影响.结果表明:共析钢经冷轧形变量90%结合600~700℃退火得到了晶粒尺寸为亚微米级铁素体晶粒和颗粒状渗碳体的双相组织.颗粒状渗碳体的尺寸呈双峰分布.与传统球化处理工艺相比,球化时间明显缩短,球化组织细小;其原因是在冷变形过程中产生了高密度位错以及大量空位等缺陷,为碳原子的扩散提供了高速率扩散通道,促进了碳原子的扩散.细小渗碳体粒子在铁素体基体上的弥散分布可以用溶解-再析出机制来解释.冷轧后经700℃退火试样的拉伸塑性略有下降,屈服强度和抗拉强度大幅度提高,但屈强比较高. 展开更多
关键词 共析钢 冷轧 超细晶 球化处理 再结晶退火
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Effect of Heat Treatment on Microstructure and Property of Al-Sn-Pb Bearing Material 被引量:2
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作者 XU Guang-ming LI Bao-mian CUI Jian-zhong 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2006年第2期73-76,共4页
AlSn8Pb2Si2.5Cu0.8Cr0.2 is a bush material with high hardness, and the main elements tin and plumbum mainly exist along the grain boundary, resulting in bad plasticity and confectioning. It is found that the continuou... AlSn8Pb2Si2.5Cu0.8Cr0.2 is a bush material with high hardness, and the main elements tin and plumbum mainly exist along the grain boundary, resulting in bad plasticity and confectioning. It is found that the continuous tin and lead distributing along grain boundary are broken by cold-rolling, and their shape is spheroidized and uniform through annealing at constant temperature. The continuous precipitated phase composed of tin and lead doesn't exist along grain boundary. The properties of bush material are greatly increased. 展开更多
关键词 bush material cold-rollING annealING SPHEROIDIZATION
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25钢冷轧球化退火钢带的生产
9
作者 黄咏苟 《轧钢》 2002年第1期55-56,共2页
介绍了涟源钢铁集团有限公司试生产精冲用 2 5钢冷轧球化退火钢带的情况 ,着重分析了其球化退火工艺 ,以及存在的问题。
关键词 25钢 冷轧钢带 球化退火
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冷轧钢带65Mn全氢罩式炉球化退火工艺研究及应用
10
作者 刘涛 吕瑞国 +2 位作者 唐小勇 喻建林 李声慈 《江西冶金》 2021年第6期24-29,共6页
文中主要对冷轧钢带65Mn全氢罩式炉球化退火工艺进行研究。结果表明,冷轧钢带65Mn宜采用亚温球化退火工艺。进一步试验确定了球化退火温度、保温时间、加热速度等关键工艺参数,制定了冷轧钢带65Mn的罩式炉球化退火工艺。经新钢优特钢带... 文中主要对冷轧钢带65Mn全氢罩式炉球化退火工艺进行研究。结果表明,冷轧钢带65Mn宜采用亚温球化退火工艺。进一步试验确定了球化退火温度、保温时间、加热速度等关键工艺参数,制定了冷轧钢带65Mn的罩式炉球化退火工艺。经新钢优特钢带公司全氢罩式炉生产实践证明:球化退火后的冷轧钢带65Mn抗拉强度均低于560 MPa,延伸率均在30.0%以上,强度低、塑性好;球化级别在2.5~3.0级,球化效果良好,完全能满足产品的使用要求。 展开更多
关键词 冷轧钢带 65Mn 球化退火 罩式退火炉
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稳定冷轧轴承钢带球化退火工艺
11
作者 沈汉昌 《上海金属》 CAS 1995年第2期58-61,共4页
对冷轧真空精炼轴承钢带的球化退火工艺进行了试验,并探讨了冷轧和热处理工艺对球化的影响,得出了较为理想的球化退火工艺和退火后的性能,并取得了较好的经济效益。
关键词 轴承钢带 球化退火 冷轧钢带
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纺织机针用工具钢带(T9A)的开发
12
作者 刘国辅 康厚斌 《轧钢》 1997年第5期39-41,共3页
研究了纺织机针用工具钢带的技术条件及热轧、冷轧、热处理工艺。结果表明,热轧的终轧温度及冷却速度能影响网状碳化物的级别,采用多道次冷轧和球化退火,可使成品钢带获得良好的性能。
关键词 热轧 冷轧 球化退火 纺织机 机针 工具钢带
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亚共析钢片状渗碳体球化行为及轧制变形量的影响 被引量:8
13
作者 马植甄 张晖 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第8期25-30,共6页
结合实际生产S35C成分精冲钢,讨论了亚共析热轧钢板片状渗碳体的退火球化行为及转变机制,并采用Gleeble热模拟试验机研究了热轧和冷轧变形量对精冲钢片状渗碳体快速球化效果的影响。结果表明,与850℃30%应变量相比,60%大变形量可有效细... 结合实际生产S35C成分精冲钢,讨论了亚共析热轧钢板片状渗碳体的退火球化行为及转变机制,并采用Gleeble热模拟试验机研究了热轧和冷轧变形量对精冲钢片状渗碳体快速球化效果的影响。结果表明,与850℃30%应变量相比,60%大变形量可有效细化组织,促进层片状珠光体断裂,显著加快热轧板球化速率,提高粒状渗碳体的均匀分布。冷轧大变形也有利于片状渗碳体的快速球化退火,但50%过高应变量会导致钢板退火后难以消除加工硬化,S35C精冲钢冷轧合适的变形量约在40%。 展开更多
关键词 亚共析钢 片状渗碳体 球化退火 珠光体 变形量 热轧 冷轧
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75Cr1合金工具钢在冷轧和球化退火过程中的组织演变 被引量:3
14
作者 甘晓龙 王成 +3 位作者 郑海涛 孙宜强 蔡珍 李昭东 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第9期59-63,共5页
以薄板坯连铸连轧流程生产的合金工具钢75Cr1为原料,进行了冷轧和球化退火试验,并对不同状态下试验钢的显微组织、力学性能和球化效果进行了研究。结果表明:热轧态75Cr1的组织主要为片状珠光体,冷轧变形量为20%、40%的试验钢球化退火... 以薄板坯连铸连轧流程生产的合金工具钢75Cr1为原料,进行了冷轧和球化退火试验,并对不同状态下试验钢的显微组织、力学性能和球化效果进行了研究。结果表明:热轧态75Cr1的组织主要为片状珠光体,冷轧变形量为20%、40%的试验钢球化退火后的组织主要为铁素体+颗粒状渗碳体,两者的球化比例分别约70%和90%。与热轧原料相比,直接冷轧20%、40%后,试验钢的硬度值分别提高了65 HV10和85 HV10,而伸长率分别降低了2.7%和3.7%。在相同的原料条件下,随着冷轧变形量的增加,试验钢的硬度值提高,伸长率降低。与球化退火前相比,冷轧变形量为20%、40%的试验钢球化退火后,试验钢的硬度值分别降低了36 HV10和132 HV10,伸长率分别提高了0.6%和5.7%。 展开更多
关键词 薄板坯连铸连轧 合金工具钢 冷轧 球化退火 渗碳体
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SCM435贝氏体冷镦钢盘条的开发 被引量:2
15
作者 李为龙 杨小军 曾凡政 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期217-219,共3页
SCM435冷镦钢中强碳化物形成元素的加入降低了碳原子的扩散速率,造成球化退火时间较长。通过控制轧制温度和轧后冷却工艺,可以获得以贝氏体为主的相变组织,在随后的球化退火过程中能够实现基体组织快速球化。通过试验对比,球化退火时间... SCM435冷镦钢中强碳化物形成元素的加入降低了碳原子的扩散速率,造成球化退火时间较长。通过控制轧制温度和轧后冷却工艺,可以获得以贝氏体为主的相变组织,在随后的球化退火过程中能够实现基体组织快速球化。通过试验对比,球化退火时间可缩短约50%,球化后获得均匀细小的球化体,满足客户对材料冷镦性能要求,并达到节能减排的目的。 展开更多
关键词 SCM435冷镦钢 贝氏体 球化退火 控轧控冷
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65Mn宽钢带冷轧边裂原因分析及预防 被引量:1
16
作者 金亚军 王闯 +2 位作者 窦晓尧 黄爱军 黄永恒 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第5期262-266,共5页
利用金相观察、硬度检测等手段对65Mn宽钢带冷轧过程出现的边裂问题进行了原因分析和研究。结果表明:65Mn钢热轧原料组织为铁素体+珠光体,但由于在热轧水冷过程中边部冷却速度比中间快,珠光体组织片层相对更细。在两相区球化退火过程中... 利用金相观察、硬度检测等手段对65Mn宽钢带冷轧过程出现的边裂问题进行了原因分析和研究。结果表明:65Mn钢热轧原料组织为铁素体+珠光体,但由于在热轧水冷过程中边部冷却速度比中间快,珠光体组织片层相对更细。在两相区球化退火过程中,边部较细的珠光体组织更容易被脆性较大的粗珠光体组织所取代。在相对较大的冷轧压下率条件下,造成边部出现裂口。将一次退火工艺由两相区球化退火优化调整为亚温球化退火后,65Mn钢带边部组织球化率显著提高,基本避免了边裂情况的产生,并为实际工业生产提供了积极的指导作用。 展开更多
关键词 65MN钢 冷轧 边裂 球化退火
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