数字图像的元数据格式

对数字图像的元数据格式MOA2 metadata、CDL metadata、VRA Core、NISO／CLIR／RLG Technical Metadata for Images（TMI）作了简单介绍和比较。

钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA连续冷却相变的组织变化

用Gleeble-1500热模拟试验机研究钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA连续冷却相变组织变化规律,包括静态和动态连续冷却相变规律等,分析了合金元素作用、冷却速度和热变形对CCT曲线、相变组织及性能的影响。结果表明:Mn、Cr、Mo、Ni等元素的加入是为了使22Si2MnCrNi2MoA钢可以在较宽的冷却速度范围内得到马氏体+贝氏体为主的复相组织;随着冷却速度的增加,变形促进多边形铁素体形成的能力将得到削弱,而变形促进贝氏体形成的能力将得到加强,且贝氏体的形态发生了变化。热变形促进了铁素体和贝氏体相变,细化了贝氏体板条,变形促使马氏体相变转变开始温度略微降低。

渗碳温度对22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的影响

通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响,分析了渗碳温度-碳浓度-显微硬度-残留奥氏体的关系以及残留奥氏体的控制措施。结果表明:当渗碳时间为6 h时,随着渗碳温度的升高,渗碳层的碳浓度逐渐增加,碳浓度分布梯度越来越平缓。22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的显微硬度-碳浓度关系符合正态分布。在渗碳处理过程中,为了使渗碳表层获得硬度很高的马氏体组织,22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层表面碳浓度应该控制在0.80%～0.90%之间。当表面碳浓度超过0.80%～0.90%时,渗碳完成后需采取后续的工艺措施来消除已经存在的残留奥氏体,如采用长时间自然时效或深冷处理等。

脉冲电流改善G20CrNi2MoA轴承钢基体组织的应用研究

大型铁路车辆轴承用钢G20CrNi2MoA在加热转变为奥氏体时,加入一定电流、频率的脉冲参数,以改变该材料的相变动力学条件。结果表明,在较短时间内脉冲电流处理后的G20CrNi2MoA钢可以消除带状组织,细化晶粒。

稀土对耐磨铸钢中夹杂物影响机理的研究

针对不同稀土硅铁加入量的高锰铸钢与20MnCrNi2MoA铸钢,采用QUANTA-400型环境扫描电子显微镜(SEM)及其配备的能谱仪(EDS)对夹杂物的形貌、尺寸及其分布进行观察,研究稀土对耐磨铸钢夹杂物的影响及作用机理.结果表明,在耐磨铸钢中加入稀土,夹杂物变得更加细小、圆整,分布趋于均匀.

低速重载齿轮渗碳淬火热处理工艺研究

20GrNi2MoA钢目前常用的渗碳淬火热处理工艺,耗电量高,工人的劳动强度大,且生产周期长,通过多次实验、理论分析和金相检测,对现有热处理工艺进行了研究和改进,最终确定了新的热处理工艺,提高了其性能指标,缩短了生产周期,同时也较大幅度地节约了能源。

激光熔覆技术在烟气轮机轴修复中的应用

在激光熔覆工艺研究中,通过一系列材料力学性能试验对比,筛选出了适用于40CrN i2MoA钢熔覆的粉料,并探索出了40CrN i2MoA材料的熔覆工艺及熔覆参数,同时总结出了熔覆层消除裂纹的实际操作经验。

35Ni4Cr2MoA钢锻件连续驱动摩擦焊温度场及变形数值模拟研究

基于Abacus大型有限元分析软件,对35Ni4Cr2MoA空心轴环形工件连续驱动摩擦焊温度场和变形进行了模拟,对摩擦和顶锻阶段的温度场及变形规律进行了分析,并采用热电偶分析法对连续驱动摩擦焊工件表面的热循环进行了实测。结果表明,在摩擦阶段,最高温度在圆环外侧,随焊接时间增加,接触面温度不断升高,高温区域逐渐扩大,1260℃左右时界面金属发生屈服而形成焊接飞边,界面温度处于动态平衡,稳定在1260℃附近;在顶锻阶段,随时间增加,界面温度逐渐降低,高温区域缩小,温度在径向呈均匀分布,焊接飞边和轴向缩量均较摩擦阶段增大;在整个焊接过程中,界面各点温度先快速升高,后保持稳定,最后逐渐下降。热循环模拟结果与实测结果吻合较好,所建立的摩擦焊数值模型是可靠的。

柴油机排气阀裂纹分析与防止措施

用 4Cr1 4Ni1 4W2 Mo A钢制造的柴油机排气阀在机械加工后出现与轴线成 45°角的宏观裂纹。经化学成分分析和组织分析证明 ,是电镦工序中加热温度低、塑性差、变形速度大 ,在切应力作用下产生的。

亚温淬火对22SiMnCrNi2MoA钢组织和性能的影响

探讨了亚温淬火+回火热处理对22SiMnCrNi2MoA钢的组织形貌、组成相和力学性能的影响.结果表明:亚温淬火后组织为回火马氏体和少量铁素体;随着亚温淬火温度的升高,块状铁素体的量逐渐减少,使材料的强度和低温韧性逐渐增加, 840℃亚温淬火时材料具有较好的强韧性.

加热温度对22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的影响

通过固体渗碳试验研究了加热温度对钎具用钢22Si2MnCrNi2MoA渗碳层的影响，分析了加热温度一碳浓度一显微硬度一残余奥氏体的关系以及残余奥氏体的控制措施。结果表明：当渗碳时间为6h时，随着加热温度的升高，渗碳层的碳浓度逐渐增加，碳浓度分布梯度越来越平缓。22Si2MnCrNi2MoA钢渗碳层的显微硬度一碳浓度关系符合正态分布。在渗碳处理过程中，为了使渗碳表层获得硬度很高的马氏体组织，22Si2Mn．CrNi2MoA钢渗碳层表面碳浓度应该控制在0．80％-0．90％之间。当表面碳浓度超过0．80％～0．90％时，渗碳完成后需采取后续的工艺措施来消除已经存在的残余奥氏体，如采用长时间自然时效或深冷处理等。

20Cr_2Mn_2MoA钢组织遗传的研究

研究20Cr2Mn2MoA组织遗传的形核规律,结果表明:20Cr2Mn2MoA在二次淬火慢速加热时发生粗晶组织遗传是通过针状奥氏体的形成、合并而形成的。

铸造链轮用钢ZG38Gr2Ni2MoA合金热处理的研究

本文针对铸造链轮用钢ZG38Gr2Ni2MoA合金进行了不同淬火温度与不同回火温度组织与性能的研究,通过实验找出合适铸造链轮用钢ZG38Gr2Ni2MoA合金热处理工艺。

Ta-10W合金与30CrNi2MoA钢爆炸复合的研究

本文通过理论计算和实验,确定了Ta—10W合金与 30CrNi2MoA钢爆炸复合的焊接参数和“爆炸焊接可焊性窗口”。利用电子探针、金相分析、硬度试验,拉剪试验、超声检测等分析手段,对复合层界面状态、结合强度、塑性变形层深度、界面成份等进行了实验研究。实验优选了获得高强度冶金结合界面条件下的合理工艺参数。本文并通过腐蚀剥离方法研究了Ta—10W与30CrNi2MoA钢的波状界面的立体形貌。

薄壁渗碳件的裂纹分析及防止措施

薄壁 1 7Cr2 Ni2 Mo A钢制大锻件经渗碳淬火后 ,在心部产生了裂纹 ,对工艺进行分析 ,改进了预先热处理工艺 。

直升机用马氏体钢锻件裂纹产生机理与控制

针对直升机用马氏体钢锻件易产生裂纹的问题,分析了酸洗、吹砂、退火对锻件裂纹的影响,探究了锻件裂纹产生机理及规避方法。研究发现,马氏体钢锻件经锻造后直接酸洗,锻件表面经荧光磁粉检测发现明显的表面裂纹,酸洗时间越长,裂纹越长,而锻件经喷砂或退火后再酸洗,锻件表面无裂纹产生。马氏体钢锻件表面裂纹产生的原因主要与锻件表层的残余应力有关,由于锻件表面残余应力较高,酸洗后易产生裂纹,经吹砂或退火后表面残余应力降低、酸洗后无裂纹产生。

20CrMnSiNi2MoA凿岩用钢等温自由锻模拟及试验研究

针对凿岩钻头用钢20CrMnSiNi2MoA,基于JMatPro软件模拟计算材料的应力应变曲线,并线性回归出材料的流变应力方程;基于DEFORM-3D有限元软件对材料进行了不对称V型砧锻造法等温自由锻造压缩,并预测了微观组织变化趋势。研究结果表明:原始奥氏体晶粒随着压缩量的变大,发生了动态再结晶,晶粒尺寸得到细化;温度一定时,随着变形速率的提高,晶粒平均尺寸变小。将通过不对称V型砧锻造法等温自由锻及热处理得到的钻头成品的机械性能与国外同类产品的机械性能进行了对比。

热处理工艺对17Cr2Ni2MoA渗碳层性能的影响

利用金相法及X线衍射法,对17Cr2Ni2MoA钢经过渗碳后不同热处理工艺方案的渗碳层组织进行了分析研究,结果表明四种工艺方案,即渗碳后直接淬火、一次淬火、高温回火后再加热淬火及冷处理的工艺均能得到合格的渗层组织,符合GB/T8539-2000及JB/T6141.3-92标准的规定。

惰性气体保护5t电渣炉重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢

试验和分析了全封闭气罩氩气保护电渣重熔与常规大气下电渣重熔铁路用G20CrNi2MoA渗碳轴承钢(/%:0.19C、0.49Cr、1.75Ni、0.23Mo、0.071Al)的冶金效果。结果表明,氩气保护电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(3%～12%和4%～10%)低于常规电渣重熔锭Si和Mn的烧损量(15%～18%和7%～10%);当G20CrNi2MoA钢电极的氧含量为10×10^(-6)时,氩气保护电渣锭的氧含量(15×10^(-6))低于常规电渣锭的氧含量(21.3×10^(-6));氩气保护电渣锭的冶金质量明显优于未经气体保护的常规电渣锭。

G20CrNi2MoA渗碳轴承钢单支臂生产工艺实践

通过设计专用结晶器,优化重熔工艺,成功实现G20CrNi2MoA电渣锭单支臂生产。