350MW超临界汽轮机冷态启动中压缸胀差大的分析及处理

某电厂5号和6号350 MW超临界机组汽轮机投运以来冷态启动过程中一直存在中压缸胀差偏大的问题,造成机组启动时间过长和脱硝系统不能及时投入运行。分析中压缸胀差偏大的原因后,采用调整轴系K值、增加中压缸夹层加热系统、优化冷态启动过程等措施。结果表明:采取相应的措施后,2台机组汽轮机冷态启动过程顺利并能按启动要求带满负荷。

供热机组中压缸排汽参数的确定方法

将热用户、热网、热网加热器和供热机组作为一个整体系统,以热网加热器为切入点,根据供暖期内室外环境温度的变化,计算热用户所需热负荷和热网加热器水侧参数,根据传热学理论计算热网加热器汽侧所需参数;结合汽轮机特性,根据热电联产系统联合特性,推算供热机组中压缸的排汽参数。建立供热机组中压缸排汽参数的数学模型,进行迭代计算,得到供热机组中压缸排汽参数的精确计算结果。研究结果表明:采用该方法,可准确计算在整个供暖期内满足不同热需求时所需的供热抽汽参数,为热电厂的运行调节起到指导作用;解决了供热机组变工况功率计算中确定第二冷源参数的问题,为供热机组变工况计算提供了条件;用准确的量化数字为热电联产领域的深入研究提供了可靠依据。

某300MW机组高中压转子振动故障的准确诊断

针对某300 MW机组运行中高中压转子振动爬升问题,通过分析冷态和热(温)态转子振动特性差异和转子弯曲量的减小等异常情况,诊断振动故障源于转子存在裂纹,热态下导致转轴刚度的降低和平衡状态的恶化。抽转子探伤检查发现转轴确实出现严重的裂纹,证实了诊断结论的准确性。及时停机检查和发现裂纹避免了机组继续运行可能发生的断轴毁机灾难性事故。文章还分析了该转子裂纹的产生过程以及对火电机组深度调峰和灵活性运行可能对转子安全性产生的影响。

汽轮机组启动方式特点研究与探讨

描述了汽轮机组中压缸启动、高压缸启动及高中缸联合启动三种方式的主要流程,详细总结了3种启动方式的优、缺点及启动注意事项,并给出了某些运行机组启动方式选用实例。

苯乙烯装置能耗分析与优化措施

对中国石化青岛炼油化工有限责任公司苯乙烯装置进行能耗分析,发现装置的能耗主要集中在蒸汽、燃料气和循环水3方面,占比分别为69.33%,17.73%和8.57%,因此装置节能的关键在于减少蒸汽、燃料气和循环水消耗。2019年检修时,增加脱丙烯干气反应产物换热器,在提高干气进料温度的同时,可减少燃料气用量37.9~48.1 kg/h;对循环水系统的部分换热器进行串联优化改造,可减少循环水用量约295 t/h;增设中压蒸汽减温减压器,解决了中压蒸汽的放空问题,可减少3.5 MPa蒸汽用量约0.86 t/h,并副产1.0 MPa蒸汽约0.95 t/h。整个改造节能效果明显,减少了能源消耗,降低了装置能耗。

高温高压热模拟装置的研制

高温高压热模拟装置是用于有机质生、排烃机理研究的专用仪器。由于目前国内外模拟装置不能满足有机质在高温高压下实验需求 ,为此研制了温度达 60 0℃、压力为 4 0MPa的模拟装置。该装置设计了两种规格、两种型式的高压釜 ,使用了动密封和静密封两种密封形式 ,解决了高温高压下釜的密封难题。在国内首次研制出无螺栓快速拆卸式高温高压反应釜。装置采用了中频感应加热技术 ,使样品加热温度更均匀、更精确 (温差 <±5℃ ) ,同时增大了恒温区、缩短了预热时间 ;实现了 10 0t液压机压力调控精度为± 0 .2MPa下恒压长达 10 0h。实验全过程全微机控制与监测 ,产物接收系统实现自动计量 ,消除了人为误差。

超超临界汽轮机组主汽门滤网计算模拟及分析

汽轮机主汽门和主调门系统结构复杂,尤其是主汽门的滤网有近7100个类似于渐缩喷嘴的小孔,在对主—调门系统进行数值计算时,滤网很难处理。基于此,本文在实际的主汽门中截出一部分滤网,划分了14300个单元,进行数值计算并得到了滤网的阻力系数,然后将滤网简化为一个多孔介质的模型,在该模型中将滤网的阻力作为附加动量损失项添加到动量方程中,从而简化了计算模型。计算表明两者总压损失计算的相对误差在0.0427%,完全达到了工程计算的要求。

中压天然气管网SCADA系统的设计与实现

介绍了SCADA系统在中压天然气管网运行管理中的重要性和实现状况,着重对当前SCADA组态软件的结构和功能特性进行了分析,并对RTU站的性能指标以及各种通讯方式进行了比较性阐述,最后具体给出了一个应用组态软件开发系统的实例。

0.8Mt/a中压加氢改质装置的设计及标定

对中国石油哈尔滨石化公司0.8 Mt/a中压加氢改质装置工程设计及工业标定作了说明,简要介绍了工艺及工程技术的特点,分析归纳了装置的工程技术思路和工业标定结果,反应器内气液分配均匀;重石脑油硫、氮含量小于0.5μg/g,满足重整进料要求;同时生产-35号低凝柴油和10号重柴油产品;能耗低于设计值;首次采用硫化态催化剂的工程设计是成功的。

中压湿式空气氧化装置原始开车总结

2014年2月中国石油四川石化有限责任公司乙烯装置开车过程中,由于废碱液硫化钠含量高,氧化反应剧烈使得废碱液变酸性、废碱液萃取差造成带油,引起设备堵塞、以及总有机碳（TOC）过高及废碱氧化反应出口污水中的化学需氧量（COD）含量始终高于6 000 mg/L（超过设计值）。分析发现废碱液硫化钠含量高和带油是影响废碱液COD的主要原因。通过调整烃汽提塔的汽提蒸汽量,将洗油更换为加氢C6~C8,控制入口硫化钠含量低于4%等方法,可降低湿式空气废碱氧化装置出口污水COD。

浅谈除氧器供汽管道布置不合理弊端

针对除氧器供汽管路布置不合理产生的弊端,以某电厂1台国产200 MW机组发生的事故为例进行分析,发现存在2个问题:出汽口装有1个向上弯头,运行中凝结的水滴易积存在供汽管路中;除氧器供汽与轴封漏汽连接的管路上仅有1个机械翻板式逆止门,轴封漏汽管路直接与汽缸相连,管路中一旦水倒流,易进入汽缸。因此发生了中压缸进水事故,导致汽缸局部动静部分严重磨损,大轴塑性弯曲0.1 mm。对除氧器供汽管路布置的合理性进行了评估,给出了改进建议,为出现类似问题的机组提供参考。

华能营口电厂320MW超临界机组无控制工质调节系统

营口电厂320MW超临界机组采用以自容式执行器(REXA执行器)为转换装置、力驱动执行机构的无控制工质调节系统对该汽轮机调节系统进行了改造,改造后系统的各项控制指标均达到了设计和标准要求,取得了预期的改造效果。文中介绍液压系统的改造方式、改造效果及系统改造后的主要技术指标,为大机组汽轮机调节系统的改造提供了新的途径。

超超临界机组中压汽门阀盖Alloy783合金螺栓断裂失效分析

超超临界机组汽轮机中压联合汽门(中压汽门)阀盖Alloy783合金螺栓断裂会对人身和设备安全造成极大威胁。为了研究造成Alloy783合金螺栓断裂的主要因素,本文以断裂的Alloy783合金螺栓为研究对象,对螺栓进行了整体数据统计、宏观检查、显微组织分析及力学性能试验。结果发现:Alloy783合金螺栓断裂位置无明显规律,且存在纵向裂纹,因此由于预紧力过大导致断裂的可能性不大;断裂螺栓Alloy783合金中一次?相偏析明显,呈条带分布,晶界二次?相析出较少,分析认为主要由于固溶处理及其后的?时效热处理不充分所致;所有断裂螺栓的疲劳裂纹基本沿晶界扩展,这主要是由于应力促进晶界氧化并导致疲劳裂纹沿着氧化损伤区扩展,裂纹扩展速率由晶界氧化速率控制;断裂螺栓抗应力促进晶界氧化能力差主要是由于晶界缺乏二次?相。

加氢裂化装置反应流出物新型换热-分离流程

介绍了一种加氢裂化装置反应流出物新型换热-分离流程,该流程设置了中温高压分离器和换热塔,将传统的间接换热改为直接换热,提高了换热效率。该流程的特点是:流程简单,高压设备台数减少,换热设备的换热面积显著减小,冷却负荷降低和能量回收利用率高。该流程适用于各种利用热分离的加氢反应过程。

中压加氢裂化装置危险性分析及预防措施

分析中压加氢裂化装置在目前生产工艺条件下区别于其它生产装置的主要危险,并结合装置安全生产的实际提出相应的预防措施。

浅谈SNAM氨汽提中压系统的控制与改造

相比CO2汽提法汽提液,氨汽提工艺控制NH3/CO2比较高(摩尔比为3.5),其中压系统控制直接关系到系统是否可以正常运行。通过对中压系统的技术改造及中压系统操作的规范,维护和优化了系统的操作,有利于系统的稳定运行。

苏制215MW机组汽轮机高中压缸通流部分改造

论述了漳泽发电分公司前苏制215 MW机组汽轮机高中压缸通流部分改造的效果。通过改造,高压缸效率达到84.43%,中压缸效率为93.94%,热耗率为7 989.4 kJ/(kW.h)。在纯凝工况下,机组热耗降低了337 kJ/(kW.h),煤耗降低12.7 g/(kW.h),年节约标煤1.50万t,改造投资2.5年即可收回。并且,在把泵凝汽式改为调节抽汽式汽轮机后,供热工况下最大抽汽流量达到340 t/h,可降低煤耗20 g/(kW.h)以上。

适应大流量工业供热的汽轮机中压联合调节汽阀优化设计

在结合机组供热安全性校核和汽轮机中调阀调节性能测试试验的基础上,针对机组供热能力与对外供汽需求之间的实际矛盾,分析了传统中压调节汽阀在进一步提高机组供热能力上的局限性,设计了一种新型中压再热联合调节汽阀及其顺序进汽曲线。实际应用效果表明:在达到大幅提高机组外供高品质蒸汽能力的同时,也提高了机组40%THA至满负荷区间的热电宽幅调节能力,具有极大的经济、环保和社会效益。

超临界机组锅炉水压试验参数分析

对国内外现行规范标准的相关规定进行了比较分析,综合锅炉水压试验的有效性和安全性给出了试验压力、检查压力、升降压力速度、试验介质温度等参数的可行值。锅炉水压试验时,试验压力应为过热器出口压力的1.25倍,且不小于省煤器进口压力的1.1倍;升压速度应≤0.3MPa/min,当压力升至过热器出口工作压力后,升压速度应≤0.1MPa/min;试验水温一般为21～50℃;对于奥氏体耐热不锈钢受压元件,试验用水的氯离子含量应<0.2mg/L。

湛江发电厂3号汽轮机汽流激振分析及处理

对湛江发电厂3号汽轮机汽流激振的机理进行简要分析,并根据3号机组汽流激振的特点提出了消除与预防对策。