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第二相体积分数对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金力学性能的影响
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作者 易明 杨亚琴 张治民 《热加工工艺》 北大核心 2024年第10期68-71,77,共5页
采用万能拉伸试验机、SEM、EDS及XRD对固溶处理后的Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金力学性能、第二相形态、化学成分进行了分析,并利用Image-Pro-Plus软件对第二相体积分数进行了统计。结果表明:固溶处理后,合金中仍有大量不同形态、成分的第... 采用万能拉伸试验机、SEM、EDS及XRD对固溶处理后的Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金力学性能、第二相形态、化学成分进行了分析,并利用Image-Pro-Plus软件对第二相体积分数进行了统计。结果表明:固溶处理后,合金中仍有大量不同形态、成分的第二相,主要是灰色块状LPSO相、灰色棒状LPSO相和白色点状富稀土相。随着固溶时间的增加,Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金的抗拉强度与伸长率表现出先降低后升高的变化规律。在510℃固溶16 h,合金的抗拉强度与伸长率达到最小值,分别为196.77 MPa、3.8%。510℃固溶10~16 h,LPSO相体积分数不变,富稀土相体积分数增加,富稀土相质地较脆,受力时容易破碎,成为裂纹萌发和扩展的源头,使合金抗拉强度、伸长率均降低。510℃固溶16~19 h,富稀土相体积分数减少,合金的力学性能增加。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr合金 固溶时间 第二相 体积分数 力学性能
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成形温度对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金旋转反挤压变形组织和性能的影响 被引量:4
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作者 于建民 屈晓晓 +1 位作者 张治民 卢知渊 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期7-15,共9页
为达到晶粒细化和提高力学性能的目的,采用旋转反挤压变形工艺对高强耐热Mg-13Gd-4Y-2Zn-0. 5Zr合金进行剧烈塑性变形。利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Mg-13Gd-4Y-2Zn-0. 5Zr合金杯形件成形过程中成形温度对材料组织和性能的影响... 为达到晶粒细化和提高力学性能的目的,采用旋转反挤压变形工艺对高强耐热Mg-13Gd-4Y-2Zn-0. 5Zr合金进行剧烈塑性变形。利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Mg-13Gd-4Y-2Zn-0. 5Zr合金杯形件成形过程中成形温度对材料组织和性能的影响规律。结果表明:在变形过程中,合金基面滑移困难,产生了不连续的动态再结晶,随温度的升高,再结晶晶粒长大,在长大的再结晶晶界与原始晶界处产生二次再结晶。变形区域内的晶粒为随机取向,随温度的变化发生旋转,在450℃下晶粒的基面平行于挤压方向,织构强度弱化。变形区域内各区域硬度值相差不大,在轴心附近的硬度值相对较低,且在450℃下硬度值最低。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr合金 旋转反挤压 成形温度 组织演变 显微硬度
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Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr稀土镁合金多道次挤压微观组织演变与力学性能 被引量:2
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作者 穆崇礼 徐健 +3 位作者 杨亚琴 刘芸芳 赵毅慧 张治民 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第1期133-139,共7页
为探究异形箱体在成形过程中加热次数对材料的影响,以Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr大塑性变形稀土镁合金为原料,进行杯形件单道次和等温多道次成形试验,并采用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪和万能材料试验机等检测手段分析各个变形... 为探究异形箱体在成形过程中加热次数对材料的影响,以Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr大塑性变形稀土镁合金为原料,进行杯形件单道次和等温多道次成形试验,并采用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪和万能材料试验机等检测手段分析各个变形过程中合金微观组织和力学性能的变化。结果表明:经过单道次成形的杯形件晶粒尺寸较小且LPSO相分布均匀,对位错运动起到了较强的阻碍作用。且该合金的极限抗拉强度、拉伸屈服强度及伸长率都达到最大值,分别为272.64 MPa、160.03 MPa和8.3%,综合力学性能较高。 展开更多
关键词 挤压成形 异形箱体 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr 杯形件 微观组织 力学性能
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不同挤压态组织对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金时效行为的影响 被引量:2
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作者 闫勇 张星 李保成 《热加工工艺》 北大核心 2019年第6期232-235,共4页
通过控制热挤压变形量获得3种不同挤压态组织的Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金,然后对其进行T5时效处理。利用金相显微镜观测其金相组织和晶粒尺寸,并进行硬度和室温拉伸试验,研究不同挤压态组织对合金时效行为的影响。结果表明,初始挤压态... 通过控制热挤压变形量获得3种不同挤压态组织的Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金,然后对其进行T5时效处理。利用金相显微镜观测其金相组织和晶粒尺寸,并进行硬度和室温拉伸试验,研究不同挤压态组织对合金时效行为的影响。结果表明,初始挤压态晶粒尺寸是影响时效过程试样晶粒尺寸的主要因素;时效过程中不同挤压态组织第二相的析出快慢不同,变形量小的挤压态组织,第二相析出快;初始挤压态组织会对时效后合金的力学性能产生影响。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr 热挤压 时效处理 第二相
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Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金组织与性能研究 被引量:1
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作者 石泽民 张治民 +1 位作者 于建民 崔静钰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第11期55-58,共4页
对不同热处理状态(铸态、变形态、T4态以及T6态)的Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr稀土镁合金进行了拉伸、金相观察、扫描电镜以及力学性能测试分析。结果表明:合金主要由α-Mg、Mg5(Y,Gd,Zn)以及Mg(24)(Y,Gd,Zn)5三相组成。经过T6处理后... 对不同热处理状态(铸态、变形态、T4态以及T6态)的Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr稀土镁合金进行了拉伸、金相观察、扫描电镜以及力学性能测试分析。结果表明:合金主要由α-Mg、Mg5(Y,Gd,Zn)以及Mg(24)(Y,Gd,Zn)5三相组成。经过T6处理后,合金比T4态以及变形态的强度有明显提高,伸长率也达到了6.9%。最佳热处理参数组合为T6处理(415℃×12 h+207℃×16 h)。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr合金 热处理 显微组织 力学性能
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Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金减振性能的研究
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作者 张军 寇子明 +1 位作者 杨亚琴 李小文 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第18期75-77,81,共4页
采用TA Q800 DMA对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金进行阻尼性能测试,并通过阻尼-应变、应力-应变曲线的拟合公式计算出减振系数。结果表明:不同热处理工艺对合金的减振性能有一定的影响。热变形、热处理对合金内的析出相有调控作用,进而... 采用TA Q800 DMA对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金进行阻尼性能测试,并通过阻尼-应变、应力-应变曲线的拟合公式计算出减振系数。结果表明:不同热处理工艺对合金的减振性能有一定的影响。热变形、热处理对合金内的析出相有调控作用,进而影响合金的阻尼性能。高应变区域,变形+T6态合金内的析出相最小,数量最多,其阻尼性能最差。合金的屈服强度对减振系数有较大影响,变形+T6态合金的减振系数较高,变形态次之,铸态合金的最小。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr镁合金 热变形 T6热处理 阻尼性能 减振系数
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T5热处理对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金高温硬度和组织的影响
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作者 刘凯 张星 +1 位作者 张治民 郭睿 《热加工工艺》 北大核心 2022年第2期130-132,137,共4页
对变形后的Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金进行时效处理实验,研究了不同时效时间和工作温度(测试温度)对合金组织和硬度的影响。结果表明,该合金225℃下时效处理最优时效时间为12 h,最高硬度为128 HV;当工作温度变化,其硬度达到峰值的时效时... 对变形后的Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金进行时效处理实验,研究了不同时效时间和工作温度(测试温度)对合金组织和硬度的影响。结果表明,该合金225℃下时效处理最优时效时间为12 h,最高硬度为128 HV;当工作温度变化,其硬度达到峰值的时效时间相同;工作温度在时效温度以下时,合金的高温硬度有较好稳定性,仅降低4〜9 HV,当工作温度超过时效温度时,合金的高温硬度明显下降,降低约24〜30 HV。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr合金 时效时间 高温硬度
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Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金高温热压缩变形研究
8
作者 尹雪雁 于建民 +1 位作者 张治民 刘涛 《新技术新工艺》 2016年第3期91-94,共4页
采用Gleeble-3500热模拟机对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金高温热压缩变形进行了研究试验,变形温度为350℃,变形速率为0.001~0.1s^(-1),获得了等温热压缩变形过程中的流变应力-应变关系曲线。对比分析了压缩变形后的组织和硬度,得到了该... 采用Gleeble-3500热模拟机对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金高温热压缩变形进行了研究试验,变形温度为350℃,变形速率为0.001~0.1s^(-1),获得了等温热压缩变形过程中的流变应力-应变关系曲线。对比分析了压缩变形后的组织和硬度,得到了该温度下不同应变速率对材料组织和硬度的影响规律。结果表明,该合金在350℃变形温度下,显微组织很相近;但是峰值应力和合金硬度均随着应变速率的增大而增大。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr镁合金 峰值应力 布氏硬度 组织演变
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固溶参数对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.6Zr合金组织及性能的影响 被引量:6
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作者 高植 孟模 +3 位作者 张治民 杨志远 史铮 贾晶晶 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第6期657-663,共7页
以高稀土含量Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.6Zr合金为研究对象,通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)、电子背散射衍射(EBSD)和维氏硬度(HV)等测试方法,研究了固溶参数对该合金微观组织及显微硬度演变的影响规律。结果表明:固溶态组织中主要存在有沿晶界... 以高稀土含量Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.6Zr合金为研究对象,通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)、电子背散射衍射(EBSD)和维氏硬度(HV)等测试方法,研究了固溶参数对该合金微观组织及显微硬度演变的影响规律。结果表明:固溶态组织中主要存在有沿晶界分布的块状14HLPSO相和随机分布于基体上的方块状富(Gd,Y)相,而不规则状Mg(Gd,Y)Zn相仅在520℃固溶时从14H-LPSO相内部析出。随着固溶温度的升高,14H-LPSO相的体积分数逐渐降低,并且在520℃固溶时该相的溶解度最大,其占比下降到13.47%。随着固溶时间的延长,14H-LPSO相体积分数在4 h时有明显降低,由初态的32.12%下降至13.87%,之后其占比基本保持不变;同时,随着固溶温度的升高和固溶时间的延长,合金晶粒尺寸逐渐增大。对于同一固溶时间,在520℃×10 h时增幅最大,增幅为400%;对于同一固溶温度,在520℃×16 h时增幅最大,增幅为520%。此外,随着固溶温度的升高和固溶时间的延长,(0001)基面织构极密度值从初态的5.97减小到520℃×16 h的3.90,呈弱化的趋势;合金的显微硬度值则呈现出先降低后升高的趋势,480℃×10 h时显微硬度值最小为HV 79。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.6zr合金 固溶处理 微观组织 微观织构 显微硬度
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Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金的高温热压缩变形 被引量:5
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作者 尹雪雁 于建民 +3 位作者 张治民 齐红娜 郁湘 陈艳 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2016年第10期1117-1120,共4页
采用Gleeble-3500热模拟机对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金进行高温热压缩变形,研究分析了材料的微观组织和流变应力-应变关系曲线并进行线性拟合,建立相应的热变形本构关系,并分析其变形规律。结果表明,变形组织很大程度上继承了铸态均匀... 采用Gleeble-3500热模拟机对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金进行高温热压缩变形,研究分析了材料的微观组织和流变应力-应变关系曲线并进行线性拟合,建立相应的热变形本构关系,并分析其变形规律。结果表明,变形组织很大程度上继承了铸态均匀化组织的形貌;温度越高,越早达到峰值应力,流变应力值与峰值应力值之间的差值也越小;且稳态应力值随之越小。本构方程为ε·=5.314 5×10^(16)[sinh(0.009 717σ)]^(5.401 38)exp[-253.927/(RT)]。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr 峰值应力 本构方程 组织演变
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固溶处理冷却介质温度对Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr合金时效组织及硬度的影响
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作者 史铮 孟模 +2 位作者 杨雪 张治民 高植 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第8期156-160,共5页
以高稀土含量Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金为研究对象利用SEM、EBSD和硬度等测试方法,研究不同固溶处理参数下,固溶处理冷却介质温度对合金时效组织和硬度的影响规律。试验结果表明,合金在520℃×24h固溶处理条件下,其冷却介质温度... 以高稀土含量Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr镁合金为研究对象利用SEM、EBSD和硬度等测试方法,研究不同固溶处理参数下,固溶处理冷却介质温度对合金时效组织和硬度的影响规律。试验结果表明,合金在520℃×24h固溶处理条件下,其冷却介质温度对硬度及组织的影响最为显著,随着固溶冷却介质温度降低,硬度值逐渐增大。同时,固溶冷却介质温度越低,点状Mg5(Gd,Y)相和片层相在时效中析出的数量越多。当固溶冷却介质温度较高时,时效过程中则以针状Mg5(Gd,Y)相析出为主且层错相析出较少。此外,由于在低温或短时固溶处理下,合金的晶粒尺寸变化较小,在后续时效过程中细晶强化作用高于析出强化,所以合金的固溶冷却介质温度对时效组织及硬度影响较弱。 展开更多
关键词 mg-13gd-4y-2zn-0.5zr合金 固溶处理冷却介质温度 时效 显微组织 硬度
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Modeling the Dynamic Recrystallization of Mg–11Gd–4Y–2Zn–0.4Zr Alloy Considering Non-uniform Deformation and LPSO Kinking During Hot Compression 被引量:1
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作者 Hong-Xuan Zhang Shuai-Feng Chen +2 位作者 Ming Cheng Ce Zheng Shi-Hong Zhang 《Acta Metallurgica Sinica(English Letters)》 SCIE EI CAS CSCD 2019年第9期1122-1134,共13页
Hot compression tests of Mg–11 Gd–4 Y–2 Zn–0.4 Zr alloy(GWZK114)were conducted at a deformation temperature range of 300–500°C and a strain rate range of 0.01–10.0 s-1.Based on systematic microstructure obs... Hot compression tests of Mg–11 Gd–4 Y–2 Zn–0.4 Zr alloy(GWZK114)were conducted at a deformation temperature range of 300–500°C and a strain rate range of 0.01–10.0 s-1.Based on systematic microstructure observation,it is confirmed that long period stacking ordered(LPSO)phase displays essential and evolving roles on the dynamic recrystallization(DRX)behavior.The results indicate that the plastic deformation is mainly coordinated by simultaneous exist of LPSO kinking of lamella 14 H-LPSO phase and DRX at 350–450℃,and DRX at 500℃.Further,it is found that the LPSO kinking induced during 350–450℃can delay the DRX.A phenomenological DRX model of GWZK114 alloy is established to be XDRX=1.exp[-0.5((ε-εc)/ε^*)0.91].Non-uniform distribution of plastic strain during compression was considered via finite element method and it ensures a good prediction of DRX fraction under a large plastic strain.Meanwhile,an enhanced DRX model,taking its formulation as XDRX={1.exp[-0.5((ε-εc)/ε*)0.91]}(T/(226.8)-1)n,n=3.82ε0.083,is proposed for the first time to capture the hindering effect of 14 H-LPSO kinking on DRX behavior.The predicted results of this enhanced DRX model agree well with the experimental cases,where 14 H-LPSO kinking is dominated or partially involved(300–450℃).Besides,a size model of DRX grains is also established and can depict the evolution of DRX grain size for all the investigated compression conditions with accounting for temperature rising at high strain rates(5 s^-1 and 10 s^-1). 展开更多
关键词 mg-11 gd-4y-2zn-0.4zr alloy MODELING Dynamic recrystallization NON-UNIFORM strain-LPSO KINKING
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