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Mg-8Gd-(0,3)Sm-0.5Zr合金的动态再结晶生长动力学 被引量:1
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作者 朱利敏 李全安 +1 位作者 陈晓亚 张清 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期166-174,共9页
利用铸造法制备了Mg-8Gd-(0,3)Sm-0.5Zr合金,并进行了525℃均匀化处理8 h,随后在温度为350~500℃及应变速率为0.002~1 s^(-1)的条件下进行热压缩试验,绘制并分析合金热压缩后的真应力-真应变曲线,构建其动态再结晶生长动力学双参数模型... 利用铸造法制备了Mg-8Gd-(0,3)Sm-0.5Zr合金,并进行了525℃均匀化处理8 h,随后在温度为350~500℃及应变速率为0.002~1 s^(-1)的条件下进行热压缩试验,绘制并分析合金热压缩后的真应力-真应变曲线,构建其动态再结晶生长动力学双参数模型,并分析了合金生长动力学曲线特点及显微组织特征。结果表明:两种合金在热压缩时均发生了动态再结晶,通过双参数模型绘制动态再结晶动力学曲线,发现在高温低应变速率热压缩时,在真应变约0.2时,合金的动态再结晶的体积分数迅速增加至90%以上。对比分析Sm元素添加后的动态再结晶动力学曲线,发现Sm元素促进动态再结晶的进行,尤其在高温低应变速率热压缩时,在变形初期Sm的促进作用更明显。 展开更多
关键词 mg-8Gd-(0 3)Sm-0.5Zr合金 热压缩 动态再结晶
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轧制工艺和退火制度对双相Mg-8Li合金显微组织的影响
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作者 郑超宇 陈晋峰 +1 位作者 黄贤安 李涛 《山西冶金》 CAS 2024年第7期4-6,共3页
通过金相显微分析技术系统研究了双相Mg-8Li合金在单向轧制和交叉轧制工艺以及不同退火制度下的显微组织变化。结果表明,交叉轧制工艺可以减弱合金的各向异性,使得α相和β相呈现较为均匀的分布,从而改变了原有的带状组织特征;退火过程... 通过金相显微分析技术系统研究了双相Mg-8Li合金在单向轧制和交叉轧制工艺以及不同退火制度下的显微组织变化。结果表明,交叉轧制工艺可以减弱合金的各向异性,使得α相和β相呈现较为均匀的分布,从而改变了原有的带状组织特征;退火过程中,随着温度和时间的增加,合金晶粒逐渐增大并呈现出等轴特征,发生了较为完全的再结晶过程。 展开更多
关键词 mg-8Li合金 轧制 退火 显微组织
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Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金动态再结晶临界条件及动力学模型的构建 被引量:1
3
作者 王健 李全安 +3 位作者 陈晓亚 梅婉婉 陈培军 谭劲峰 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期177-186,共10页
在300~400℃、0.003~1 s^(-1)变形条件下,采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金进行热压缩实验。依据加工硬化率曲线拐点特征构建了合金热变形过程中的动态再结晶临界应变模型,并根据临界条件构建了合金的动态再结晶动... 在300~400℃、0.003~1 s^(-1)变形条件下,采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金进行热压缩实验。依据加工硬化率曲线拐点特征构建了合金热变形过程中的动态再结晶临界应变模型,并根据临界条件构建了合金的动态再结晶动力学模型,并分析了不同变形条件对合金动态再结晶的影响。结果表明:变形温度和应变速率对Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金的热变形行为有显著的影响,其流变曲线表现出典型的动态再结晶特征,并且提高变形温度和降低应变速率都将促进动态再结晶的发生;在本实验条件下,Mg-8Al-1Zn-1Y镁合金的加工硬化率曲线均具有拐点特征,得到了合金在变形温度为300~400℃及应变速率为0.003~1 s^(-1)条件下所对应的临界应变ε_(c)和峰值应变ε_(p),并获得了合金临界应变模型和动态再结晶动力学模型,合金显微组织特征验证了所获得的临界应变模型和动态再结晶模型的准确性。 展开更多
关键词 mg-8Al-1Zn-1Y合金 热压缩 动态再结晶动力学模型 临界应变
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双相合金Mg-8Li-1Al的等通道转角挤压 Ⅰ.挤压过程中的变形方式 被引量:21
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作者 刘腾 张伟 +3 位作者 吴世丁 姜传斌 李守新 徐永波 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第8期790-794,共5页
以X射线衍射分析术为主要分析手段,探讨了双相合金Mg-8Li-1Al(质量分数, %)在等通道转角挤压(ECAP)变形过程中的变形方式. α相在第1道次ECAP过程中主要的变形方式是{1011}〈1012〉孪生,在随后道次的ECAP过程中主要变形方式为位错滑移... 以X射线衍射分析术为主要分析手段,探讨了双相合金Mg-8Li-1Al(质量分数, %)在等通道转角挤压(ECAP)变形过程中的变形方式. α相在第1道次ECAP过程中主要的变形方式是{1011}〈1012〉孪生,在随后道次的ECAP过程中主要变形方式为位错滑移,变形方式的转变主要是由于ECAP造成的组织细化效应;对于β相,各道次ECAP的主要变形方式均为位错滑移. 展开更多
关键词 双相合金mg-8Li-1Al 等通道转角挤压 孪生 位错滑移
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Effects of ultrasonic vibration on solidification structure and properties of Mg-8Li-3Al alloy 被引量:14
5
作者 姚磊 郝海 +2 位作者 季首华 房灿峰 张兴国 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2011年第6期1241-1246,共6页
Ultrasonic vibration was introduced into the Mg-8Li-3A1 alloy melt during its solidification process. The microstructure, corrosion resistance and mechanical properties of the Mg-8Li-3A1 alloy under ultrasonic vibrati... Ultrasonic vibration was introduced into the Mg-8Li-3A1 alloy melt during its solidification process. The microstructure, corrosion resistance and mechanical properties of the Mg-8Li-3A1 alloy under ultrasonic vibration were investigated. The experiment results show that the morphology of a phase is modified from coarse rosette-like structure to fine globular one with the application of ultrasonic vibration. The fine globular structure is obtained especially when the power is 170 W, and the refining effect also gets better with prolonging the ultrasonic treatment time. The corrosion resistance of the alloy with 170 W of ultrasonic vibration for 90 s is improved apparently compared with the alloy without ultrasonic vibration. The mechanical properties of alloys with ultrasonic vibration are also both improved apparently. The tensile strength and elongation of alloy improve by 9.5% and 45.7%, respectively, with 170 W of ultrasonic treatment for 90 s. 展开更多
关键词 mg-8Li-3A1 alloy ultrasonic vibration corrosion resistance
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Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn合金显微组织的影响 被引量:18
6
作者 王迎新 杨明珊 +3 位作者 李立明 关绍康 朱茹敏 王建强 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2003年第9期36-39,51,共5页
研究了Al5TiB对Mg 8Zn 4Al 0.3Mn铸造镁合金显微组织的影响。结果表明,Mg 8Zn 4Al 0.3Mn铸造镁合金的显微组织主要由Mg相、(Al2Mg5Zn2)相、τ(Mg32(Al,Zn)49)相组成。加入0.5%的Al5TiB可显著细化合金的铸态组织,晶粒大小由120~130μ... 研究了Al5TiB对Mg 8Zn 4Al 0.3Mn铸造镁合金显微组织的影响。结果表明,Mg 8Zn 4Al 0.3Mn铸造镁合金的显微组织主要由Mg相、(Al2Mg5Zn2)相、τ(Mg32(Al,Zn)49)相组成。加入0.5%的Al5TiB可显著细化合金的铸态组织,晶粒大小由120~130μm减少到30~40μm。随着Al5TiB加入量的增加,合金的共晶α(Mg)相数量和合金的显微硬度均呈增加趋势。 展开更多
关键词 mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金 AL5TIB 显微组织
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Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金阻尼性能的影响 被引量:6
7
作者 王建强 关绍康 +2 位作者 石广新 王迎新 赵红亮 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2004年第5期5-7,49,共4页
研究了变质剂Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金阻尼性能的影响。结果表明:Al5TiB的加入显著细化了Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金晶粒,增大了界面面积,提高了合金的界面阻尼。但是,Al5TiB的加入又促进了Al、Zn原子向基体中的扩散,降低了合金的... 研究了变质剂Al5TiB对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金阻尼性能的影响。结果表明:Al5TiB的加入显著细化了Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金晶粒,增大了界面面积,提高了合金的界面阻尼。但是,Al5TiB的加入又促进了Al、Zn原子向基体中的扩散,降低了合金的位错阻尼。加入变质剂Al5TiB后Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金的阻尼机制主要是界面阻尼和位错阻尼。二者迭加的结果决定了ZA84镁合金的宏观阻尼行为。 展开更多
关键词 阻尼 mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金 AL5TIB
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Mg-8Gd-0.5Zr合金热压缩过程中动态再结晶行为 被引量:5
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作者 朱利敏 李全安 +3 位作者 陈晓亚 张清 王颂博 张帅 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第24期4117-4121,共5页
将Mg-8Gd-0.5Zr合金在350~500℃、应变速率为0.002~1s^-1范围内进行热压缩实验,研究合金的流变应力行为,观察热压缩后的组织,分析动态再结晶晶粒尺寸和温度的关系,并利用加工硬化率的方法计算合金的再结晶临界应变(εc)。结果表明:Mg-8G... 将Mg-8Gd-0.5Zr合金在350~500℃、应变速率为0.002~1s^-1范围内进行热压缩实验,研究合金的流变应力行为,观察热压缩后的组织,分析动态再结晶晶粒尺寸和温度的关系,并利用加工硬化率的方法计算合金的再结晶临界应变(εc)。结果表明:Mg-8Gd-0.5Zr合金热压缩流变曲线符合动态再结晶的特征,随着温度升高或者应变速率的减小,峰值应力下降,且峰值应力对应的峰值应变(εp)也降低。在350~450℃范围内,再结晶晶粒细小,且其随温度升高增长较慢;而温度在450~500℃范围内,再结晶晶粒尺寸迅速长大至约25μm。根据加工硬化率的计算及组织分析,发现动态再结晶先于峰值应变发生,峰值应变和临界应变的关系为εc=0.442εp,同时构建了再结晶的临界模型。 展开更多
关键词 mg-8Gd-0.5Zr合金 热压缩 动态再结晶 临界应
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热处理过程中Mg-8Gd-3Y-1Nd-0.5Zr合金的组织演变及性能 被引量:5
9
作者 冯艳 李晓庚 +1 位作者 王日初 彭超群 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第9期1794-1802,共9页
采用透射电镜、扫描电镜、能谱分析、X射线衍射及力学性能等测试手段,研究热处理工艺对水冷铸造的Mg-8Gd-3Y-1Nd-0.5Zr(质量分数)合金显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。合金铸态显微组织由α-Mg、Mg(Gd,Y)相、富Zr小颗粒相和β-Mg... 采用透射电镜、扫描电镜、能谱分析、X射线衍射及力学性能等测试手段,研究热处理工艺对水冷铸造的Mg-8Gd-3Y-1Nd-0.5Zr(质量分数)合金显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。合金铸态显微组织由α-Mg、Mg(Gd,Y)相、富Zr小颗粒相和β-Mg_(24)Y_5网状共晶组成。在520℃固溶24 h后,合金中共晶相固溶进基体,固溶演变过程为α-Mg+β-Mg_(24)Y_5相+Mg(Gd,Y)→过饱和α-Mg固溶体+Mg(Gd,Y)相。225℃时效,合金的析出序列为Mg(S.S.S.S)→β″(DO19)→β′(CBCO)→β_1(FCC)→β(FCC),时效24 h达到峰时效态,合金的室温抗拉强度达到231MPa,伸长率为3.4%。时效处理能提高合金耐腐蚀性能,225℃时效72 h时合金析出稳定β(FCC)相,平均析氢速率最小,为0.22 mL/(cm^2·h),合金的耐腐蚀性能最强。 展开更多
关键词 mg-8Gd-3Y-1Nd-0.5Zr合金 固溶处理 显微组织 力学性能 析出序列
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热处理对Mg-8Gd-2.5Nd-0.5Zr合金组织和力学性能的影响 被引量:6
10
作者 蔚晓嘉 刘邱祖 韩世平 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第1期82-88,共7页
通过OM、XRD、TEM、SEM和电子拉力试验机等,研究了固溶和时效处理对Mg-8Gd-2.5Nd-0.5Zr(质量分数,%)合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:合金铸态组织由α-Mg基体和含Mg5Gd相、Mg12Nd相的粗大枝晶组成,经过热处理后,合金中方块状... 通过OM、XRD、TEM、SEM和电子拉力试验机等,研究了固溶和时效处理对Mg-8Gd-2.5Nd-0.5Zr(质量分数,%)合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:合金铸态组织由α-Mg基体和含Mg5Gd相、Mg12Nd相的粗大枝晶组成,经过热处理后,合金中方块状颗粒相明显增多,且分布在晶界处;固溶时效态合金析出的纳米尺寸方块相可有效强化合金。时效态合金中β'析出相形态类似多个纺锤形相连接而成,相互之间的夹角呈120°,且具有周期结构。铸态、固溶态和时效态合金在不同状态下的室温拉伸强度分别为:189.3、201.4和251.1MPa。 展开更多
关键词 mg-8Gd-2.5Nd-0.5Zr合金 热处理 显微组织 力学性能
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热处理工艺对Mg-8Zn-4Al-0·25Mn镁合金组织和性能的影响 被引量:3
11
作者 杨明波 潘复生 +1 位作者 白亮 汤爱涛 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第10期62-65,共4页
研究固溶和时效处理对Mg-8Zn-4A l-0.25Mn合金组织和性能的影响。结果表明,试验合金经345℃固溶12 h水冷后,合金组织中的Mg32(A l,Zn)49和A l2Mg5Zn2相三元化合物数量急剧减小,并且原有连续网状Mg32(A l,Zn)49相变为断续网状,颗粒状Mg32... 研究固溶和时效处理对Mg-8Zn-4A l-0.25Mn合金组织和性能的影响。结果表明,试验合金经345℃固溶12 h水冷后,合金组织中的Mg32(A l,Zn)49和A l2Mg5Zn2相三元化合物数量急剧减小,并且原有连续网状Mg32(A l,Zn)49相变为断续网状,颗粒状Mg32(A l,Zn)49相和小块状A l2Mg5Zn2相变得更加圆整和细小。同时,合金的显微硬度随固溶时间增加而逐渐降低。经180℃时效处理后,析出大量弥散分布的细小Mg-Zn-A l三元颗粒状析出物,并且随着时效时间延长,合金的显微硬度逐渐增加,在12 h时达到最大值。 展开更多
关键词 mg-8Zn-4Al-0.25Mn合金 热处理 组织与性能
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Mg-8Zn-2Si-0.5Ca合金热处理前后的组织性能 被引量:2
12
作者 赵红亮 石广新 +3 位作者 郑飞燕 张春香 周占霞 关绍康 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2004年第12期52-53,共2页
研究了Mg-8Zn-2Si-0.5Ca合金及其热处理后的组织和性能。结果表明:铸态下合金由α-Mg相、MgZn相、Mg2Si相和CaSi2相组成。Mg2Si的形状为块状,颗粒较细小,Mg2Si的晶核为CaSi2相。固溶处理后,合金中原来呈骨骼状分布的MgZn相明显减少,并... 研究了Mg-8Zn-2Si-0.5Ca合金及其热处理后的组织和性能。结果表明:铸态下合金由α-Mg相、MgZn相、Mg2Si相和CaSi2相组成。Mg2Si的形状为块状,颗粒较细小,Mg2Si的晶核为CaSi2相。固溶处理后,合金中原来呈骨骼状分布的MgZn相明显减少,并变得细小。固溶处理未能使Mg2Si相溶入基体组织中。时效处理后固溶到基体中的MgZn相以细小的弥散相析出。经固溶和时效处理后,合金的硬度明显提高。 展开更多
关键词 mg-8Zn-2Si-0.5Ca合金 热处理 显微组织 硬度
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RE对Mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金阻尼性能的影响 被引量:3
13
作者 王建强 关绍康 王迎新 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第2期280-283,共4页
研究了RE对Mg 8Zn 4Al 0 3Mn镁合金阻尼性能的影响。研究表明 ,加入RE后降低了合金低温下的阻尼性能 ,但明显提高了其在高温下 (≥ 1 2 0℃ )的阻尼性能。高温下 ,加入 1 0 %RE的合金表现出了最高的阻尼性能。由于高温下合金中相界面... 研究了RE对Mg 8Zn 4Al 0 3Mn镁合金阻尼性能的影响。研究表明 ,加入RE后降低了合金低温下的阻尼性能 ,但明显提高了其在高温下 (≥ 1 2 0℃ )的阻尼性能。高温下 ,加入 1 0 %RE的合金表现出了最高的阻尼性能。由于高温下合金中相界面的软化及粘性滑动 ,四种合金在高温下均存在一个温度内耗峰 ,只是出现的温度不同。RE的加入推迟了温度内耗峰出现的温度。分析认为 ,加入RE后合金的阻尼机制主要是位错机制和界面机制。可动位错密度越高 ,晶粒越细 ,晶界和相界越多 ,阻尼性能越好。 展开更多
关键词 mg-8Zn-4Al-0.3Mn镁合金 阻尼性能 位错机制 界面机制
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Mg-8.5Li合金表面磷酸盐转化成膜 被引量:2
14
作者 张云望 杨潇薇 +1 位作者 安茂忠 张林 《电镀与环保》 CAS CSCD 北大核心 2013年第4期37-40,共4页
利用自行研发的新型磷酸盐转化液在Mg-8.5Li合金表面制备了磷酸盐转化膜。分别利用扫描电子显微镜(SEM)和X射线光电子能谱(XPS)分析了磷酸盐转化膜的表面形貌和组成。SEM的测试结果表明:均匀致密的黑色磷酸盐转化膜完整地覆盖了基体表面... 利用自行研发的新型磷酸盐转化液在Mg-8.5Li合金表面制备了磷酸盐转化膜。分别利用扫描电子显微镜(SEM)和X射线光电子能谱(XPS)分析了磷酸盐转化膜的表面形貌和组成。SEM的测试结果表明:均匀致密的黑色磷酸盐转化膜完整地覆盖了基体表面,膜层中存在细小的不规则裂纹,但没有出现明显的缺陷。XPS的分析结果表明:磷酸盐转化膜主要由MgO,Mg(OH)2和Mg3(PO4)2组成。应用极化曲线和电化学阻抗谱测试技术,研究了基体及磷酸盐转化膜在质量分数为3.5%的NaCl溶液中的耐蚀性。测试结果表明:磷酸盐转化膜提高了基体的耐蚀性。 展开更多
关键词 mg-8 5Li合金 磷酸盐 转化膜 耐蚀性 XPS
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Mg-8%Li合金动态断裂行为的加载速率效应 被引量:1
15
作者 沙桂英 于涛 +2 位作者 王洪顺 王赫男 孙晓光 《兵工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第1期58-62,共5页
利用Hopkinson压杆技术对Mg-8%Li合金进行动态断裂实验,研究该合金在高速冲击下的动态断裂行为及其加载速率效应。结果表明:在高速冲击条件下,Mg-8%Li合金呈现韧性断裂,断口中存在大量韧窝。随冲击速度由14.27 m/s增加到21.33 m/s,Mg-8... 利用Hopkinson压杆技术对Mg-8%Li合金进行动态断裂实验,研究该合金在高速冲击下的动态断裂行为及其加载速率效应。结果表明:在高速冲击条件下,Mg-8%Li合金呈现韧性断裂,断口中存在大量韧窝。随冲击速度由14.27 m/s增加到21.33 m/s,Mg-8%Li合金的动态断裂韧性降低,断口中二次裂纹明显增多,从而使Mg-8%Li合金在高加载速率下表现出脆性断裂倾向。 展开更多
关键词 金属材料 mg-8%Li合金 加载速率 动态断裂行为 断裂韧性
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Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金热压缩失效分析 被引量:2
16
作者 朱利敏 李全安 +2 位作者 陈晓亚 张清 左君茹 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第3期28-34,共7页
利用铸造法制备了Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金,绘制了合金在350~500℃、应变速率为0.002~1 s^(-1)时热压缩后的真应力-真应变曲线,构建了热加工图,研究了热压缩工艺对合金组织的影响,分析了其热压缩失效的原因。结果表明:Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合... 利用铸造法制备了Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金,绘制了合金在350~500℃、应变速率为0.002~1 s^(-1)时热压缩后的真应力-真应变曲线,构建了热加工图,研究了热压缩工艺对合金组织的影响,分析了其热压缩失效的原因。结果表明:Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金在热压缩变形时发生了动态再结晶,适宜的热压缩温度为400~500℃,应变速率为0.004~0.05 s^(-1)。Mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金热压缩失效的原因主要有3种:第一,热压缩温度偏低,应变速率高,造成变形不协调引起裂纹产生;第二,热压缩温度低、应变速率低,或者热压缩温度较高、应变速率也高造成晶界处细小动态再结晶晶粒呈链状分布引起变形不均匀造成失稳;第三,原始组织中粗大的化合物分布于晶界处,造成应力集中引起变形失稳。 展开更多
关键词 mg-8Gd-3Sm-0.5Zr合金 热加工图 动态再结晶 裂纹
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Ca对Mg-8Al镁合金显微组织和力学性能的影响 被引量:3
17
作者 杨宏伟 夏鹏举 +1 位作者 王同乐 黄立哲 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第6期42-44,共3页
对Mg-8Al合金加不同含量Ca后的镁合金显微组织进行观察,结合XRD、EDS能谱分析,研究了Ca合金化对Mg-8Al合金组织和性能的影响。结果表明:Mg-8Al合金通过Ca合金化后,铸态显微组织得以细化,共晶β-Mg17Al12相变得断续、细小;合金组织中有新... 对Mg-8Al合金加不同含量Ca后的镁合金显微组织进行观察,结合XRD、EDS能谱分析,研究了Ca合金化对Mg-8Al合金组织和性能的影响。结果表明:Mg-8Al合金通过Ca合金化后,铸态显微组织得以细化,共晶β-Mg17Al12相变得断续、细小;合金组织中有新相Mg2Ca形成,由于Ca原子与Mg原子的置换作用,使β-Mg17Al12相中也存在Ca元素;合金化后的组织综合力学性能有所提升,尤以Mg-8Al-0.5Ca合金性能最优,这较合金化前有大幅提高。 展开更多
关键词 mg-8Al合金 合金化 β-Mg17Al12相 Mg2Ca相
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Microstructure of Mg-8Zn-4Al-1Ca aged alloy 被引量:1
18
作者 董允 林小娉 +2 位作者 叶杰 郑润国 何娜 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2014年第2期310-315,共6页
The microstructure of Mg-8Zn-4Al-1Ca aged alloy was investigated by TEM and HRTEM. The results show that the hardening produced in the Mg-8Zn-4Al-1Ca alloy is considerably higher than that in the Mg-8Zn-4A1 alloy. A d... The microstructure of Mg-8Zn-4Al-1Ca aged alloy was investigated by TEM and HRTEM. The results show that the hardening produced in the Mg-8Zn-4Al-1Ca alloy is considerably higher than that in the Mg-8Zn-4A1 alloy. A dense dispersion of disc-like Ca2Mg6Zn3 precipitates are formed in Mg-8Zn-4Al-1Ca alloy aged at 160 ℃ for 16 h. In addition, the lattice distortions, honeycomb-looking Moir&#233; fringes, edge dislocations and dislocation loop also exist in the microstructure. The precipitates of alloy aged at 160 ℃ for 48 h are coarse disc-like and fine dispersed grainy. When the alloy is subjected to aging at 160 ℃ for 227 h, the microstructure consists of numerous MgZn2 precipitates and Ca2Mg6Zn3 precipitates. All the analyses show that Ca is a particularly effective trace addition in improving the age-hardening and postponing the formation of MgZn2 precipitates in Mg-8Zn-4Al alloy aged at 160 ℃. 展开更多
关键词 mg-8Zn-4Al-1 Ca alloy age hardening Ca2Mg6Zn3 Moire fringe
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Mg-8Al-0.6Zn-0.2Ce镁合金挤压工艺及其组织性能研究 被引量:4
19
作者 郭娟 李军民 《制造技术与机床》 北大核心 2016年第7期91-94,共4页
采用不同的挤压温度、挤压比和挤压速度对Mg-8Al-0.6Zn-0.2Ce镁合金进行了热挤压,并进行了显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的试验。结果表明,随挤压温度从350℃提高至410℃、挤压比从7增加至23、挤压速度从1 m/min增加至5 m/min,合金的... 采用不同的挤压温度、挤压比和挤压速度对Mg-8Al-0.6Zn-0.2Ce镁合金进行了热挤压,并进行了显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的试验。结果表明,随挤压温度从350℃提高至410℃、挤压比从7增加至23、挤压速度从1 m/min增加至5 m/min,合金的平均晶粒尺寸、力学性能和耐腐蚀性能均呈现出先减小后增大的变化趋势。Mg-8Al-0.6Zn-0.2Ce镁合金的最佳热挤压工艺为:挤压温度为380℃、挤压比为15、挤压速度为3 m/min。 展开更多
关键词 mg-8Al-0.6Zn-0.2Ce镁合金 挤压工艺 力学性能 耐腐蚀性能
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金属型铸造Mg-8Zn-4Al-0.25Mn合金的凝固行为及组织特征 被引量:1
20
作者 杨明波 潘复生 白亮 《铸造技术》 CAS 北大核心 2007年第9期1198-1200,共3页
研究了金属型铸造Mg-8Zn-4Al-0.25Mn合金的凝固行为及组织特征。结果表明:合金的铸态组织主要由初生α-Mg、Mg32(Al,Zn)49相和Al2Mg5Zn2相组成,其中Mg32(Al,Zn)49相主要呈连续状和/或半连续状分布,Al2Mg5Zn2相主要呈孤岛状分布。此外,根... 研究了金属型铸造Mg-8Zn-4Al-0.25Mn合金的凝固行为及组织特征。结果表明:合金的铸态组织主要由初生α-Mg、Mg32(Al,Zn)49相和Al2Mg5Zn2相组成,其中Mg32(Al,Zn)49相主要呈连续状和/或半连续状分布,Al2Mg5Zn2相主要呈孤岛状分布。此外,根据DSC结果还确定了合金的凝固温度范围、液相线及固相线温度,并阐明了合金凝固过程中的相变。 展开更多
关键词 mg-8Zn-4Al—0.25Mn合金 凝固行为 组织特征
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