非晶合金Mg_(65)Y_(10)Cu_(25)在3.5%NaCl溶液中的腐蚀行为

利用电化学极化曲线方法、交流阻抗 (EIS)技术和扫描电子显微镜 (SEM )研究了Mg65Y10 Cu2 5非晶及相应的晶化合金在 3 5 %NaCl溶液中的腐蚀行为。极化曲线测试结果表明 ,非晶合金Mg65Y10 Cu2 5在NaCl溶液中为活性溶解 ,腐蚀反应由阴极反应和阳极反应共同控制。EIS测试表明 ,随着浸泡时间延长 ,非晶合金耐蚀性下降 ,EIS由 3个时间常数变为 2个时间常数。SEM测试表明 ,非晶合金经过 2 4h浸泡后 ,表面发生了极为不均匀的腐蚀 ;EDAX能谱表明 ,非晶合金经过浸泡后 ,表面成分发生了较大变化 ,含镁量减少 ,表面出现了浓度分布不均匀的氧元素。晶化后Mg65Y10 Cu2 5合金的耐蚀性略有提高。探讨了非晶合金在 3 5

添加Co对Mg_(65)Cu_(25)Y_(10)合金玻璃形成能力的影响

采用熔体铜模浇铸制备出具有不同厚度的Mg65Cu25-xCoxY10（X=2.5;5,7.5）合金薄板试样.利用X射线衍射确定铸态样品的非晶态性质,示差扫描量热计（DSC）分析合金的玻璃转变、晶化和熔化行为.在Mg65Cu25-xCoxY10合金中x小于5时,Co的添加对玻璃形成能力没有明显的影响,玻璃形成的临界厚度大约为2mm;但当x增加至7.5时,合金的玻璃形成能力明显下降.与无Co的合金相比较,含Co金属玻璃的玻璃转变温度Tg降低,过冷液态温度区间△Tx减小,但约化玻璃转变温度Trg没有明显的变化.

高压下Mg_(65)Cu_(25)Y_(10)合金凝固过程中Cu_2(Y,Mg)纳米相的形成及其热稳定性

采用X射线衍射、差热分析及透射电镜研究了Mg_(65)Cu_(25)Y_(10)合金熔体在大气压下和高压(2—5 GPa)下熔淬时的组织结构,实验结果表明,压力对Mg_(65)Cu_(25)Y_(10)合金凝固时形成的相结构有影响,高压下有利于生成纳米级Cu_2(Y,Mg)相。Cu_2(Y,Mg)为一亚稳相,高温退火后转变为稳定的Mg_2(Cu,Y)相,讨论了压力对晶粒度影响的机制。

Mg_(60)Cu_(30)Y_(10)块体非晶合金的变温晶化行为

采用示差扫描量热仪(DSC)得到Mg60Cu30Y10块体非晶合金在不同加热速率下的DSC曲线。利用Losocka、Kissinger以及Doyle方法研究了Mg60Cu30Y10块体非晶合金的非等温晶化动力学。结果表明:Mg60Cu30Y10块体非晶合金具有良好的热稳定性。通过Kissinger方法计算得到的其玻璃转变激活能(Eg)、晶化激活能(Ex)以及晶化峰值激活能(Ep)分别为160.07 kJ/mol、136.11和145.19 kJ/mol。随着加热速率的提高,各特征温度值向高温端移动。局域晶化激活能随着复合材料晶化体积分数的增加先增大后减小。

快速凝固Mg_(80)Cu_(10)Y_(10)金属玻璃的晶化行为

采用单辊快速凝固法制备了Mg80Cu10Y10合金薄带,并对合金薄带进行热处理,利用XRD、DSC和HRTEM分析研究了该合金薄带的晶化过程及其晶化后的微观结构。结果表明:快速凝固Mg80Cu10Y10合金薄带为单一的非晶态结构,其约化玻璃转变温度Trg为0.62,具有较强的非晶形成能力;非晶合金具有三阶段晶化行为;在热处理温度为423 K时合金仍为非晶态;当温度达到473 K时,合金发生明显晶化,在非晶基体上弥散析出Mg2Cu、Cu2Y和hcp-Mg纳米晶粒;随着温度由523 K升高至623 K时,析出晶粒尺寸增大、数目减少,合金中的晶体相为hcp-Mg、Mg2Cu和Mg24Y5。

块体Mg_(65)Cu_(22)Ni_3Y_(10)非晶态合金的制备及在焊接中的应用

利用铜模浇铸法制备了厚度为2mm、成分为Mg65Cu22Ni3Y10块体合金试样，并通过X射线衍射、差热扫描量热仪证实其为完全的非晶态。以镁合金AM60B为母材、2mm厚的Mg65Cu22Ni3Y10板状非晶态合金为中间层，在420～540℃下进行焊接，利用金相显微镜、扫描电镜（SEM）和能谱仪研究了焊接接头的微观形貌和成分分布。结果表明：界面接合良好，未观察到片状夹杂物、气孔及未焊合等缺陷；焊缝区由块状α-Mg相和针状化合物组成，基体中的Al元素通过晶界扩散偏聚到焊缝中，微量Y元素扩散到基体中，有少量的Mn和Cu元素发生偏聚，Ni元素分布均匀，没有发生偏聚现象。

Mg22 Y2Ni10 Cu2储氢合金的放氢性能

采用中频感应炉冶炼了添加少量Y和Cu的Mg 2Ni型储氢合金,利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、能谱分析仪、透射电子显微镜对合金不同状态下的物相结构与显微组织进行测试,借助基于Sieverts法的吸放氢设备和差示扫描量热仪测试合金的放氢性能,研究合金在等温与连续加热条件下的放氢过程和放氢活化能,并讨论相应的放氢机制。结果表明:铸态合金呈片层状组织,其主相为Mg 2Ni,YMgNi 4,并含有少量Mg;在前6次放氢中,每次达到90%最大放氢量所用时间分别为446,418,360,354,342 s和336 s;对等温放氢曲线拟合的结果表明:合金脱氢过程是以随机成核和随后生长的机制完成;等温放氢时的活化能E a=67.6 kJ/mol,而连续升温时的放氢活化能E a=69.5 kJ/mol;同时发现,505 K和512 K为Mg 2NiH 4相的晶型转变点,且Mg 2NiH 4比MgH 2先行放氢。

Mg_(65)Cu_(25)Y_(10)大块非晶合金的晶化行为研究进展

综述了Mg65Cu25Y10非晶合金的晶化行为,包括DSC曲线的基本特征、制备状态和合金化对晶化行为的影响以及晶体相形成的热力学与动力学;有研究表明,旋淬Mg65Cu25Y10非晶条带的脆性可能是由于Mg2Cu金属问化合物的纳米颗粒弥散分布的结果。

Al_(10)Zn_(2.9)Mg_(1.7)Cu超高强铝合金的喷射成形制备研究

采用喷射成形技术制备了Al1 0 Zn2 .9Mg1 .7Cu高强高韧铝合金沉积坯件 ,研究了喷射成形制备过程中各工艺参数对沉积坯件的成形性、显微组织、致密度的影响 ,确定了适当的工艺参数 ,研究了沉积坯件的热挤压及热处理工艺 ,对材料的组织进行了分析并对不同状态的材料性能进行了比较。研究结果表明 :当喷射成形工艺参数合理时 ,沉积坯件具有良好的成形性与致密度 ,在随后的热挤压过程中 ,通过较低的挤压比即可使材料达到全致密 ;通过对合金进行适当的热处理 ,材料的极限抗拉强度达到 810MPa ,同时延伸率保持在 8%～ 11% ,该材料是一种理想的轻质高强结构材料。

Mg_(65)Cu_(25)Y_(10)合金的电化学贮氢能力

传统镁合金因在腐蚀反应过程中吸氢而性能下降.从另一方面考虑,Mg-TM(TM=Ni,Cu)合金由于形成金属间化合物,具有贮氢能力而引人关注.Mg2Ni和Mg2Cu是其中2种重要的金属间化合物,Mg2Ni的理论贮氢能力为3.6%,而Mg2Cu仅为2.6%.通过添加有利于氢化物形成的元素,如Y,Ce,La,改变Mg-Cu系合金的成分,可以增强其贮氢能力.另外,发现镁和它的具有细晶组织的二元化合物,例如,具有纳米晶或非晶结构的二元化合物,在较低温度下吸氢率提高了.

Mg_(60)Cu_(30)Y_(10)合金微观结构的第一性原理研究

该文利用第一性原理计算对Mg60Cu30Y10合金进行了模拟研究,分析Mg60Cu30Y10合金的几何特征:双体关联函数、三体关联函数、空间关联系数,并利用Voronoi拼砌方法对Mg60Cu30Y10合金的结构做了分析.计算发现Mg60Cu30Y10合金中Mg原子的环境与晶态Mg2Cu中的环境类似,而Cu-Y、Y-Y之间的关联对于合金的性能起着决定性的作用.

Mg_(65)Cu_(25)Gd_(10)非晶合金的腐蚀行为

采用电化学方法研究了块体Mg65Cu25Gd10非晶合金在0.01mol/L,pH=13的NaCl溶液及0.1mol/L,pH=13的NaOH溶液中的腐蚀行为。在2种电解质溶液中,非晶合金样品的极化曲线具有明显的钝化区和较低的钝化电流密度。浸蚀样品的表面形貌和腐蚀产物采用SEM和EDS来表征。恒电位钝化后样品表面层化学信息运用DP-XPS来考察。结果表明,样品在NaOH溶液中形成致密少孔的钝化膜,而在含Cl离子的溶液中,样品表面钝化膜疏松且多孔,导致合金在含Cl离子的溶液中具有较低的耐蚀性。

Mg_(65)Cu_(25)Y_(10)大块金属玻璃的玻璃转变行为与玻璃形成能力

简要回顾了Mg基大块金属玻璃 (BMG)的历史 ,试图揭示其开发进程中所蕴藏的科学思想 ,以期能够给今后的研究工作带来某些启示 ;通过对一些实验结果的分析 ,探讨了Mg6 5Cu2 5Y1 0 BMG的玻璃转变行为与玻璃形成能力 (GFA)之间的内在联系 ,并最终展示合金大的GFA。

Mg65Cu20Ag5Gd10块体非晶合金的动态压缩特性

利用霍普金森压杆（SHPB）装置对Mg65Cu20Ag5Gd10块体非晶合金材料进行了动态压缩试验，应变率范围10^2～100^3s^-1，采用扫描电子显微镜研究了其断口形貌特征。结果表明：Mg65Cu20Ag5Gd10块体非晶合金在动态压缩条件下的断裂强度值最高为704MPa，变形过程中没有出现宏观塑性变形阶段；Mg65Cu20Ag5Gd10块体非晶合金的断裂强度随发射子弹气压增加有增高的趋势，而断裂应变则随着压缩载荷的增加而降低；断口上存在解理台阶证明Mg65Cu20Ag5Gd10块体非晶合金为脆性断裂，同时在断口上存在条状花样和光滑区域相结合的形貌特征。

Mg_(80)Cu_(15)Y_5合金的非晶形成能力及晶化行为

采用单辊快速凝固法制备出厚约40μm的Mg80Cu15Y5非晶合金薄带,利用XRD、DSC、TEM和HRTEM研究了非晶合金的非晶形成能力和晶化行为,分析了晶化对合金组织结构与性能的影响。结果表明:Mg80Cu15Y5合金的过冷液态温度区间ΔTx和约化玻璃转变温度Trg分别为55 K和0.58,表明其具有较强的非晶形成能力;该合金在退火温度高于473 K后发生明显晶化,从非晶基体中析出Mg2Cu、Cu2Y和Mg晶体相;随着退火温度的升高,合金的硬度呈现出先升高后降低的变化趋势,这与纳米晶体相颗粒的弥散析出、重溶及粗化有关。

热挤压快速凝固Mg_(80)Cu_(15)Y_5合金棒材的组织与性能

用快速凝固粉末冶金技术制备了直径Φ12mm的Mg80Cu15Y5合金热挤压棒材,并研究该合金薄带、热挤压态及热处理后的组织及力学性能。结果表明:快速凝固Mg80Cu15Y5合金薄带为非晶态,热挤压后的合金棒材中有Mg2Cu、Cu2Y和Mg晶体相析出,热处理后的合金中未有新相析出;随着热处理温度的升高合金棒材的硬度呈现出先升高后降低的趋势,这与合金中Mg2Cu纳米晶颗粒的析出、重溶及长大有关。

AlSi10Cu2Mg合金的半固态触变成形

结合汽车零件所用的材质 ,研究了AlSi10Cu2Mg合金的半固态坯料制备、部分重熔及空压机连杆的半固态触变挤压铸造成形 。

Nd对Mg_(65)Cu_(22)Ni_3Y_(10)非晶形成能力及热稳定性的影响

利用楔形铜模铸造法成功制备了Mg65Cu22Ni3Y10-xNdx(x=0、2、4、5、6、8)块体非晶合金,采用XRD、DSC研究了Nd对该合金体系热稳定性和非晶形成能力(GFA)的影响。结果表明,当x=2、4时,Nd的添加可有效提高该合金的GFA和热稳定性;当Nd含量为2%(摩尔分数)时,合金具有最高的过冷液相区(ΔTx=61.5K)及最好的热稳定性;当x=5时,尽管过冷液相区(ΔTx=48.5K)最窄,但此时合金具有最强的非晶形成能力(Trg=Tg/Tl=0.568)和临界厚度(δmax=3.8mm);随着Nd的进一步增加(x>5),合金的玻璃形成能力降低。

快速凝固Mg_(80)Cu_(18)Y_2合金薄带的组织与性能

采用单辊急冷法制取快速凝固Mg80Cu18Y2合金薄带,试验研究辊子转速、退火温度对Mg80Cu18Y2合金薄带组织和性能的影响,通过X射线衍射、差热分析、显微硬度测试、透射电镜等手段对薄带的组织和性能进行了观察与分析。试验结果表明:Mg80Cu18Y2合金薄带的组织呈完全非晶态,并且组织中存在大量的呈体心立方结构的Mg24Y5相。

Mg_(65)Cu_(20)Zn_5Y_(10)多孔非晶的制备及性能

为提高镁基非晶合金的塑性应变能力,采用水冷铜模浇铸-拔丝造孔法制备了Mg65Cu20Zn5Y10多孔非晶合金,对Mg65Cu20Zn5Y10多孔非晶合金的组织、热稳定性和压缩性能进行了研究。结果表明,采用多孔芯水冷铜模制备出了直径6mm、长24mm的Mg65Cu20Zn5Y10多孔非晶合金;与镁基非晶合金相比,孔结构对其热稳定性没有影响;Mg65Cu20Zn5Y10多孔非晶合金在低应力作用下的塑性应变可达40%;Mg65Cu20Zn5Y10多孔非晶合金的断裂形貌呈脉状花样,属韧性断裂。