Zr/Mn元素替代及退火处理对汽车电池用储氢合金电化学性能的影响

采用真空感应熔炼的方法制备了(La,Mg)_(1-x)Zr_(x)Ni_(3.3-2x)Mn_(2x)(x=0、0.1、0.2)储氢合金,研究了Zr/Mn元素替代和退火处理对储氢合金相结构、显微形貌和电化学性能的影响。结果表明:Zr/Mn元素替代后储氢合金中出现了新相LaMgNi_(4)相,退火处理后储氢合金中LaNi_(5)相和LaMgNi_(4)相含量减小,(La,Mg)_(2)Ni_(7)相和(La,Mg)_(5)Ni_(19)相含量增加;当储氢合金中x值从0增加至0.2时,储氢合金电极的活化次数Na逐渐减小、最大放电容量C_(max)逐渐降低,且相同x值时退火态储氢合金电极的C_(max)要高于铸态储氢合金电极。Zr/Mn元素替代会提高储氢合金电极的24h荷电保持率、降低循环100次后的容量保持率,且退火后二者都会相对提高;铸态储氢合金电极的高倍率放电性能主要由氢扩散系数D_(0)决定,而退火态储氢合金电极的高倍率放电性能主要由交换电流密度I_(0)决定。

TC2钛合金中Mn元素挥发规律的分析研究

本文研究了TC2钛合金经过一次真空自耗熔炼和二次真空自耗熔炼后,成分中易挥发元素Mn的挥发规律。对铸锭外圆不同部位和二次锭头、尾横截面部位的Mn元素挥发程度进行了试验和检测分析,结果表明:经过一次真空自耗熔炼后铸锭局部Mn元素的挥发损耗为6%;经过二次真空自耗熔炼后Mn元素的挥发损耗为40%~50%;尾部横截面上Mn的分布均匀性更差。

Mn元素对Al-Si合金富铁相析出影响的热力学计算

本研究选取不同Mn元素含量的Al-7 wt%Si-0.2 wt%Fe铝液为研究对象,利用热力学软件定量计算了Mn元素添加量对铝液Scheil-Gulliver冷却凝固过程的析出相。结果表明:不同Mn元素含量的铝液冷却过程中相转变顺序有所不同,添加一定量的Mn元素可利于铝液凝固过程中析出Al3MnSi2相;添加Mn元素并不会大幅减少完全凝固后β-AlFeSi相的质量比,且不同Mn元素含量的铝合金中β-AlFeSi相质量比相差不超过1%,说明难以通过添加Mn元素来减少铝液完全凝固后的β-AlFeSi相质量比;铝液凝固末期,β-AlFeSi与Al3MnSi2发生共晶反应,Al3MnSi2对β-AlFeSi的形貌可能具有改性作用,是β-AlFeSi与Al3MnSi2的共晶相呈现出不规则形状的主要原因。

Mn元素在渣铁间的分配研究

Mn元素在高炉生产中有重要作用,既能降低炉渣黏度,提高铁水流动性,又能解决高炉炉缸堆积问题。鉴于此,通过双坩埚实验研究Mn元素在渣铁间的分配系数,结果表明,Mn元素在渣铁间的分配系数随着铁水中w[Mn]的升高而降低;分配系数在碱度为1.1~1.3时,随着碱度的升高而降低,碱度为1.0时,分配系数降低。

黔西南板其卡林型金矿床方解石REE、Fe、Mn元素特征及其对找矿的指示意义

板其金矿床是黔西南卡林型金矿矿集区内的重要组成部分,是中国发现的第一个卡林型金矿床。方解石是其最主要的脉石矿物,按形成时间可分为成矿前、主成矿期、成矿晚期、成矿期后四种类型。各类型方解石无论野外产状、物性标型特征还是微量元素地球化学特征均不一致。四种类型方解石相比较,成矿前方解石稀土元素总量最高(ΣREE=29.70～40.10μg/g),最富集轻稀土元素(LREE/HREE=1.96～3.03),具有最大正Eu异常(δEu=3.83～5.02),无明显Ce异常(δCe=1.02～1.05);主成矿期方解石稀土元素总量相对较低(ΣREE=10.76～15.53μg/g),最富集重稀土元素(LREE/HREE=0.11～0.23),Eu异常(δEu=0.73～1.20)与Ce异常(δCe=0.88～1.25)均不明显;成矿晚期方解石稀土元素总量最低(ΣREE=2.82～4.34μg/g),与主成矿期方解石相似,具有重稀土元素富集特征(LREE/HREE=0.26～0.86),具有弱的负Eu异常(δEu=0.67～0.83)及负Ce异常(δCe=0.55～0.81);成矿期后方解石稀土元素总量相对较低(ΣREE=6.92～10.91μg/g),轻稀土元素富集(LREE/HREE=1.83～2.34),弱负Eu异常(δEu=0.72～0.74)与中等负Ce异常(δCe=0.41～0.50)。此外,成矿期方解石Fe、Mn元素含量明显高于非成矿期方解石,而且方解石Fe+Mn含量与LREE/HREE比值具有明显负相关关系,说明板其金矿床方解石富集重稀土元素与其所含的Fe、Mn元素有关。对方解石各种标型特征的研究,将为滇黔桂卡林型金矿找矿勘查提供重要手段。

Mn元素对Mg-Zn系镁合金组织性能影响的研究现状与展望

阐述了杂质对Mg-Zn系镁合金组织性能的影响,综述了Mn元素在Mg-Zn系镁合金中的除杂作用,以及Mn元素对Mg-Zn系镁合金组织、力学性能、腐蚀性能影响的研究现状,并对目前Mn元素在Mg-Zn系镁合金中的作用进行展望。

Mn元素含量对富铁8系铝合金铸轧板组织的影响

通过电子背散射衍射(EBSD)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、光学显微镜(OM)等分析了Mn元素含量对富铁8系铝合金铸轧板组织的影响。结果表明:随着Mn元素含量的升高,铸轧晶粒从边部到中心的晶粒长短轴比减小,晶粒尺寸呈现出增大的变化趋势,且越接近中心越接近等轴晶;合金中心的第二相体积分数呈现出随着Mn元素含量的增加逐渐升高的变化趋势,且会促进β-Fe富铁三元相逐渐向α-Fe富铁四元相的转变;Mn元素含量会对合金的织构含量产生一定的影响,且会促进随机取向织构逐渐向FCC晶体结构中典型的β取向线织构的转变。

“元素化学实验”中的“异常”现象(一)--Mn元素化学实验中的“异常”现象及其探析

大一学生在“元素化学实验”教学过程中,对反应条件如温度、催化剂、酸度、浓度或试剂用量等因素的影响考虑不周,可能出现某些实验现象和预想的或理论分析的结果不一致的“异常”现象。本文就学生在Mn元素化学实验过程中遇到的一些“异常”现象进行分析和总结,借助生动直观的演示实验,引导学生探究“异常”现象产生的可能原因和直观认识反应条件对反应结果的影响,培养学生的观察、分析、判断、归纳、推理和解决实际问题的能力。

Mn元素对铝合金门窗表面陶瓷层特性的影响

采用微弧氧化技术在不同Mn含量的铝合金门窗表面进行了改性处理,研究了基体合金元素Mn对表面陶瓷层膜厚、显微硬度、形貌和物相的影响,并分析了其作用机理。结果表明,随着微弧氧化时间的增加,含0.5%Mn和含1.5%Mn的铝合金试样的表面陶瓷层厚度和显微硬度都表现为逐渐增加的趋势,且在相同的微弧氧化时间内,含1.5%Mn的铝合金试样的表面陶瓷层厚度更大、显微硬度更低。Mn含量为0.5%的铝合金表面陶瓷层中有γ-Al_2O_3相和少量α-Al_2O_3相,而Mn含量为1.5%的铝合金表面陶瓷层中只有γ-Al_2O_3相。

热处理及Mn元素对汽车发动机用过共晶铝硅合金组织的影响

针对传统铸造法加工过共晶铝硅合金组织粗大,合金性能恶化的问题,研究了热处理和元素Mn对过共晶铝硅合金中粗大富铁相的细化作用。研究表明：过共晶铝硅合金Al-16Si-2Fe经T6热处理工艺后,共晶硅形貌从短针状变为粒状,粗大针状富铁相β-Al_5Fe Si形貌未发生变化,热处理无法达到细化富铁相的目的 。元素Mn对共晶铝硅合金Al-16Si-2Fe中富铁相形貌改善明显,可使粗大富铁相β-Al_5Fe Si转化为细小颗粒状和枝晶状的Al_（15）（Fe Mn）_3Si_2相。当Mn含量为2wt%时,Al-16Si-2Fe合金中富铁相细化效果最佳。

天然水体底质中Mn元素含量采样和分析质量控制研究

利用采样和分析全程质量控制程序(SAX),对于吉林省内7个天然水体底质中Mn元素的采样和分析过程进行了质量控制(QC)实例研究。实验采用了平行采样平行分析的设计方案,并进行了空白实验、重复测定和加标回收率的测定。然后利用稳健方差分析(RobustANOVA)计算了采样分析全过程中的地理方差、采样方差和分析方差,并对整个质控过程按照适目的性原则进行了评价。通过本文的研究以及其他工作成果,可知评价中采用的比例限值标准在一般意义下的SAX过程中是行之有效的。但是,也应注意到该限值标准不是绝对的,在具体的实验设计中需要考虑多方面因素。

减少高锰钢真空处理过程Mn元素的损失

分析了高锰钢(Mn>1.40%)在真空处理过程中Mn损失的原因,研究了PSB930高锰钢在VD处理过程中Mn含量、钢水中氢和铸坯中氮含量的变化,认为真空处理时间降低到12min以下Mn损失最少。

比利时杜鹃所需Mn元素临界值的界定

采用配有不同浓度Mn元素的营养液培养比利时杜鹃.结果表明,当营养液中Mn含量低于0.45mg/kg时比利时杜鹃黄化率比较高,且黄化率与营养液中锰含量成反比;而高于0.45mg/kg时为0.故要使比利时杜鹃不出现黄化营养液中Mn浓度应不低于0.45mg/kg.通过原子吸收分光光度法分别测定比利时杜鹃正常和黄化叶片内Mn的含量,结果显示,当体内Mn含量低于49.04mg/kg时比利时杜鹃出现黄化现象,进而推断其体内Mn的临界值应在50mg/kg左右.

熔炼工艺对TC1钛合金铸锭中Mn元素分布的影响

目的针对在TC1(Ti-2Al-1.5Mn)钛合金铸锭真空自耗熔炼过程中Mn元素不易控制的技术难点,对Mn元素进行合理控制。方法通过在熔炼不同阶段向炉内选择不同的充氩压力进行充氩保护熔炼来探讨铸锭中Mn元素的分布。结果与结论当采取低熔炼电流、两次充氩且充氩压强为8 000Pa时,铸锭中Mn元素挥发量得到有效抑制,且保证了Mn元素分布的均匀性。

瘦瘦果中Fe,Mn,Zn元素含量的测定

目的了解瘦瘦果中Fe、Mn、Zn 3 种微量元素的分布情况.氯酸）= 4 ＋ 1 分解样品,采用火焰原子吸收光谱法测定瘦瘦果中Fe、对各元素进行了加标回收试验,回收率在103. 5 %-110. 9 % 之间.元素,Mn、Zn元素的含量较少.结论该实验结果可为探究Fe、Mn、及其减肥作用的影响提供参考数据.

激光熔覆FeCoCrNiMn_(x)高熵合金涂层摩擦学性能的试验研究和分子动力学模拟

采用激光熔覆技术制备了FeCoCrNiMn_(x)(x=0,0.25,0.50)的高熵合金涂层,系统地研究了添加不同摩尔比的Mn对涂层的显微组织、硬度以及摩擦学性能的影响.采用分子动力学模拟的方法研究了FeCoCrNiMn高熵合金涂层的原子尺度变形和磨损行为.FeCoCrNiMn_(x)高熵合金涂层由单一的面心立方晶格(FCC)型固溶体组成.结果表明,Mn的掺杂提高了涂层的减摩性和耐磨性,摩擦系数为0.66的Mn_(0.5)涂层在各涂层中具有最优的减摩擦性能.与基材Q235钢[磨损率为12.2×10^(-5)mm^(3)/(N·m)]和FeCoCrNi涂层[磨损率为4.99×10^(-5)mm^(3)/(N·m)]相比,Mn_(0.5)涂层[磨损率为4.03×10^(-5)mm^(3)/(N·m)]的耐磨性分别提高了66.96%和19.23%.分子动力学模拟结果表明,Mn掺杂通过摩擦诱导的FCC变到HCP(密排六方),掺杂Mn可增强应变硬化.根据位错演化模式确定,Mn_(0.5)涂层的变形机理是相变诱发塑性(TRIP),从而同时提高了涂层的塑性、强度和加工硬化率.

C和Mn元素对BTW型中锰钢性能研究

本文研究了C和Mn元素对BTW中锰钢性能的影响,利用金相显微镜、拉伸试验机、冲击试验机、摩擦磨损试验机等分析了中猛钢组织结构、力学性能。实验结果表明:BTW中锰钢均为单一的奥氏体组织,晶内晶界均有点状碳化物分布。锰含量对抗拉强度的影响较为明显,对硬度及磨损性能的影响较小。碳元素的变化对强度、韧性、硬度和耐磨损性能均有较为明显的影响。为获得良好的综合性能,在实际生产中锰含量应不低于8 wt%,碳含量应控制在0.9 wt%左右。

Mn、Cr元素对5182铝合金板材组织及性能的影响

通过微观组织观察和电学、力学性能测试等手段,研究了不同Mn、Cr合金元素含量对5182油浴后板材组织和性能的影响规律。结果表明:在所研究的成分范围内,Mn、Cr元素的增加导致β相在晶界和剪切带集中析出增多,加工硬化作用增强;Mn、Cr元素的增加造成铝基体晶格畸变加剧,油浴后板材电导率降低,固溶强化作用增强;两种机制共同作用最终提高了板材的屈服强度。

大棚黄瓜叶面喷施Mn+Zn微量元素水溶肥料效果研究

为验证大棚黄瓜叶面喷施Mn+Zn微量元素水溶肥料(Mn+Zn≥100 g/L)的效果,进行了本研究。结果表明,大棚黄瓜叶面喷施Mn+Zn微量元素水溶肥料可以改善黄瓜的生物学性状,增加黄瓜单株结瓜个数、单瓜长度和单瓜重量,平均增产5 466.7 kg/hm2,增幅8.0%。因此,该肥料可在大棚黄瓜生产上大面积推广应用。

腐蚀大数据技术背景下Mn含量对新型高强度免涂装3Ni结构钢腐蚀性能影响研究

针对目前3Ni钢强度不高、在滨海环境中耐蚀性不足的问题,通过提高3Ni钢中Mn含量,研究Mn元素对3Ni钢强韧性及其在高温、高湿、高盐海洋大气环境耐蚀性的影响和机制。通过力学性能测试和室内周浸试验,使用慢应变速率拉伸实验评价了Mn元素对新型免涂装3Ni结构钢力学性能及腐蚀性能的影响。利用腐蚀大数据技术,并结合机器学习方法快速评价了新型免涂装3Ni结构钢在有无应力状态下的腐蚀规律及其差异。结果表明,提高Mn含量,能在一定程度上提高3Ni钢的强度,但会使钢的低温冲击韧性变差。同时Mn元素升高不利于3Ni钢耐均匀腐蚀性能,腐蚀速率随着Mn含量的升高而增大,但Mn含量的升高并不改变新型免涂装3Ni结构钢的腐蚀形式,不同Mn含量的3Ni钢在滨海大气模拟液中均表现为不全面的均匀腐蚀特征。与此同时,腐蚀大数据技术能快速有效甄别在模拟滨海区域大气环境有无应力以及Mn元素含量对新型免涂装3Ni钢腐蚀造成的影响。无应力的新型免涂装3Ni结构钢在模拟环境的平均瞬时电流值随Mn元素含量的增高而增高,而有应力的新型免涂装3Ni结构钢平均瞬时电流值随着Mn元素含量的增高而降低。