高合金渗碳钢20Cr2Ni4A的生产工艺研究

课题组采用本钢特钢厂50 t电炉+LF+VD+3.16 t模铸的工艺模式,开发高等级高合金渗碳钢20Cr2Ni4A生产。试验过程中对电炉温度控制、氧气流量、喷碳粉量等进行严格控制,精炼工位化学成分实行窄带严格控制方式,全过程白渣操作,氧含量控制在小于等于10 ppm,VD真空保持时间要求大于15 min等生产工艺。课题组统计了500炉20Cr2Ni4A钢材中,检验结果表明,平均氧含量为9 ppm,晶粒度为7级,低倍组织、非金属夹杂物、力学性能及各项物理性能均达到高等级高合金渗碳钢20Cr2Ni4A要求,该研究可为本钢特钢厂的实际生产过程提供实际指导。

合金渗碳钢锻件等温正火的研究

研究了合金渗碳钢锻件的普通正火与等温正火工艺参数对组织、性能的影响。得出为使钢件具有良好的切削加工性能和稳定的渗碳淬火变形规律；等温正火优于普通正火，而且容易控制的结论。研制的等温正火生产线，亦已调试成功并投入了生产。对等温正火的名称也进行了讨论。

合金渗碳钢件锻造余热等温正火原理研究

研究了常用渗碳钢利用锻造余热正火过程中可能出现的不良显微组织以及它们在重行加热时的粗大晶粒遗传性，阐述了控制停锻后冷却速度和温度使钢件在冷却时不发生相变，而在等温时形成要求的α＋Ｐ组织及硬度的锻热正火工艺原理。

微合金化渗碳齿轮钢的研究进展

通过添加Al、Nb、Tj、N和B等微合金化元素可细化渗碳齿轮钢的晶粒,提高切削性能和钢的疲劳性能;同时通过添加Nb、Ti等元素,可缩短渗碳时间,精简工序,降低成本。介绍了微合金化冷锻齿轮钢,高温渗碳齿轮钢,高强韧性齿轮钢的钢种、化学成分、生产工艺特点和研究进展。

合金渗碳钢件锻造余热等温正火工艺的计算机专家系统

为了适应我国汽车工业使用钢种多样、成分复杂的特点和促进锻造余热正火工艺的应用，研制了适合各种合金渗碳钢件锻造余热等温正火的计算机专家系统，根据钢件的实际化学成分和正火技术要求，迅速提供可靠的工艺参数，并具有解答和处理正火生产中可能出现的各种工艺、质量问题的功能。

合金渗碳钢表面低温气体多元共渗研究

通过对材料表面强化处理,可以改变材料表面的成分和结构,从而提高表面硬度。利用低温气体多元共渗技术对25CrN iMo钢试样进行处理,研究了渗层的显微组织和显微硬度。结果表明,在25CrN iMo钢的表面形成了以碳化物和氮化物为主的渗层,渗层厚度可达340μm,其表面显微硬度最高可达859HV,是基体显微硬度250HV的3.4倍。

合金渗碳钢锻件等温正火等温前的冷却速度的研究

研究了合会渗碳钢锻件等温正火等温前的冷却速度对等温处理后显微组织和性能的影响，得出该冷却速度是影响钢件等温正大质量的重要参数，其最低值主要受钢件化学成分的影响，以冷却时不发生相变为宜，或者可以析出少量先共析铁索体，但应用适当降低等温湿度予以配合。

9310渗碳钢强流脉冲电子束表面钛合金化处理的结构与性能

为进一步提高SAE9310钢表面渗碳层的耐磨性和耐蚀性,采用强流脉冲电子束(HCPEB)技术在不同的能量密度下对SAE9310渗碳钢进行表面钛合金化处理。并通过扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计、摩擦磨损试验及电化学试验等研究了钛合金化试样的表面及截面形貌、相组成及性能等。结果表明:强流脉冲电子束辐照后钛以合金元素形式固溶于基体中,重熔层奥氏体含量增加。钛合金化层腐蚀电位由未处理时的-0.577V提高至-0.539V,自腐蚀电流密度降至2×10-7 A/cm2,较未处理试样低1个数量级。合金化处理后样品表面显微硬度与原始样品接近,硬度约为780HV0.25,但干摩擦因数由0.8降至0.15,磨损率降低接近3倍。电子束表面钛合金化处理可以提高9310钢渗碳层的耐磨性和耐蚀性。

Al、Ti、Nb微合金化对ZF7渗碳钢晶粒混晶的影响

研究了(/%)0.023Al_(sol)、0.035Al_(sol)、0.018～0.019Al_(sol)-0.012～0.014Ti和0.019～0.020Al_(sol)-0.031～0.032Nb微合金化对60 t BOF-LF-VD-300 mm×360 mm CC-连轧工艺生产的Φ120 mm ZF7渗碳钢(/%:0.18～0.20C、0.22～0.25Si、1.22～1.30Mn、0.008～0.016P、0.019～0.029S、1.19～1.25Cr、0.001 8～0.002 2B)930℃加热时晶粒度混晶的影响。结果表明,在930℃7.5 h热处理条件下,当Al_(sol)为0.035%时ZF7钢未发生混晶现象,当钢中(/%)0.023Al_(sol)或0.018～0.019Al_(sol)-0.012～0.014Ti或0.019～0.020Al_(sol)-0.031～0.032Nb微合金化时,ZF7钢均发生了混晶现象,说明钢中有足够的Al_(sol)含量是防止ZF7钢发生混晶的关键因素。

常用高合金齿轮渗碳钢渗层淬透性对比研究

钢的淬透性是指钢在淬火时获得马氏体的能力，而渗层的淬透性是合金钢渗碳淬火过程中重要的工艺属性，也是决定齿轮使用寿命的最重要的性能之一。齿轮钢的淬透性与齿的心部硬度、表面硬度、渗层有效硬化层深度、表面残余压应力、热处理后的变形等都有密切联系。

两种合金渗碳钢等温正火工艺的研究

研究了两种合金渗碳钢锻件普通正火和等温正火的显微组织和性能。得出：普通正火难以获得技术要求的组织和性能，等温正火等温前的冷却速度是影响钢件正火质量的重要参数。运用我们编制的低中碳含金钢等温正火计算机专家系统，计算出两种钢件的等温正火工艺参数。

合金渗碳钢件预先热处理的研究

研究会金渗碳钢件预先热处理后的显微组织与性能对切削加工性能和渗碳淬火变形规律的影响。结果表明，只有采用等温正火或利用锻造余热等温正火，才能使其显微组织和性能达到最佳状态。

热处理工艺对合金渗碳钢件加工表面的影响

对20CrMoH低合金钢件分别进行了正火及模仿锻造余温正火处理。对两种试样的显微组织、硬度及加工后的表面变形进行了测量。研究表明,锻造余热正火时获得平衡组织,硬度比正火试样小,且分布均匀,加工后变形量比正火试样小。

合金渗碳钢渗碳零件的鳞裂原因及预防

以12CrNi3A钢为例,对合金渗碳钢零件发生渗碳层鼓泡和鳞状裂纹的原因进行了试验分析,并提出了防止鳞裂的工艺措施。文中指出,在非马氏体渗碳钢、半马氏体渗碳钢和马氏体渗碳钢三大类钢种中,只有半马氏体渗碳钢才具有很大的渗碳鳞裂敏感性。

Q195钢热浸镀铝加共渗处理合金层与渗碳层耐磨性的比较分析

对 Q1 95普通低碳钢分别进行热浸镀铝加共渗处理和渗碳处理 ,并对两种处理件进行耐磨性试验。结果表明 ,经热浸镀铝加共渗的处理件 ,由于表面氧化膜的作用 ,以及合金层韧性和硬度的较好配合 ,其耐磨性在相同试验条件下要明显优于渗碳件。

高合金渗碳钢针状碳化物的显微结构及生长机理

作者研究了高合金渗碳钢中针状碳化物的形貌及显微结构,描述了针状碳化物的典型形貌。认为这是一种含有少量合金元素的(Fe.M)_3C型碳化物,其母相为残留奥氏体。二者的位向符合Pistch关系。针状碳化物可以在晶界和晶内形核。其生长沿残留奥氏体的一定晶面进行。观察发现针状碳化物是由许多"小节"构成的,对此以前未见过有关报导。作者认为碳化物针的生长是靠不断形成新的"小节"实现的。

12CrNi3合金渗碳钢的渗碳组织及其缺陷分析

叙述了12CrNi3合金钢经渗碳淬火后,能获得良好的耐磨性和高的心部强度。并分析了用这种钢制作的几种零件(如偏心轴、曲柄心轴、连杆、传动轴等)经渗碳处理后所形成的几种典型组织缺陷的性质、形成原因及其危害性。

浅谈合金渗碳钢带状组织

本文介绍了高淬透性渗碳钢12Cr2Ni4A带状组织的形成原因,弄清了带状的实质,给出了控制其带状级别的行之有效的方法。

Cr－Mn合金渗碳钢锻件正火处理后的显微组织和性能

研究了两种Ｃｒ－Ｍｎ合金渗碳钢缎件的普通正火和等温正火工艺参数对显微组织和性能的影响。得出普通正火较难获得技术要求的显微组织和性能，等温正火则容易满足技术要求。

合金渗碳钢件锻造余热等温正火生产线工艺设计理论的研究

本文研究了合金渗碳钢锻件正火后应该具备的显微组织和硬度要求，提出了一种适合大量生产的既可提高钢件正火质量，又可大量节约热能的利用锻造余热等温正火新工艺及其生产线的组成，并对工艺设计理论进行了讨论。