20Mn2钢链条断裂原因分析

某厂20Mn2钢链条在使用中断裂。为找出链条断裂的原因,检测了断裂链条的化学成分、硬度、显微组织和断口形貌。结果表明:链条表面脱碳严重,导致表面疲劳强度和硬度下降;心部有大量铁素体和氧化物夹杂,导致其力学性能降低。是这两个因素导致链条在使用中断裂。

支重轮用钢40Mn2淬透性的优化

借助淬透性模拟计算软件,研究了支重轮用钢40Mn2钢淬透性的影响因素。结果发现:Cr含量在0.05%~0.15%时,随着Cr含量的升高,40Mn2钢J15mm端淬值呈增长趋势,但当Cr含量超过0.10%时,J15mm端淬值的增长趋于平缓;硼含量在0.0001%~0.0006%时,随着硼含量的升高,J15mm端淬值呈增长趋势;Si含量在0.19%~0.28%范围内时,Si含量的变化对40Mn2钢J15mm端淬值的基本没有影响。通过控制熔炼过程中硅锰合金和锰铁中硼含量≤70 ppm;严禁使用含硼废钢;钢包砖不添加硼酸,且钢包冶炼含硼钢后需周转2次以后才允许冶炼40Mn2钢;RH增加吹N工艺,控制钢中N含量在60~90 ppm;钢中目标Cr含量由0.10%降低到0.07%;并优化40Mn2钢成分等措施,彻底解决了40Mn2钢端淬超标问题。

45Mn2钢圆管开裂原因

将某45Mn2钢圆坯加工成圆管后,发现其表面存在裂纹。采用宏观观察、化学成分分析、微观分析、电子探针显微分析等方法对钢管表面开裂的原因进行分析。结果表明:异常金属与基体未融合,在对钢管进行磨削处理时,异常金属发生了脱落现象;异常金属与基体的组织、化学成分不同,异常金属压入钢管表面,导致钢管表面发生开裂。

N80级非调质油井管用钢36-40Mn2V连轧和定径工艺对组织和性能的影响

通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950～1 100℃,变形量0.5～0 8.变形速度1.0 s^(-1),水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800～950℃,变形量0.10～0.30,变形速度0.5 s^(-1),空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,36Mn2V和40Mn2V钢连轧变形温度和变形量分别大于1 050℃和0.5时可发生完全动态再结晶,细化晶粒和提高产品综合性能;36Mn2V钢管定径变形量0.3时,40Mn2V钢定径变形量为0.2时,应控制定径温度大于835℃,才能满足力学性能要求。

新型油井管钢33Mn2V的动态再结晶规律研究

采用 Gleeble- 15 0 0热 /力模拟仪压缩变形实验 ,研究了微合金非调质钢 3 3 Mn2 V的动态再结晶规律。绘制出其动态再结晶图 ,发现其发生动态再结晶的临界变形量较小。通过回归计算出其热变形方程式 ,确定了 σP、εP和 Z的关系 。

BaAl12O19：Mn2＋纳米发光纤维的静电纺丝法制备

使用静电纺丝法制备BaAl12O19:Mn2+纳米纤维,分别考察板间距、喷丝电压及烧结温度等条件对产物制备的影响,从中得到最佳的合成条件.研究表明:最佳样品的合成温度仅为1 100℃,低于传统固相法制备温度约400℃.通过SEM分析得知纤维样品由大量纳米颗粒构成,纤维直径约400nm.利用静电纺丝法制备出的BaAl12O19:Mn2+纳米纤维,与固相法制备出的产物相比,晶体晶胞参数c明显减小.

淬火对含ZrC的20Mn2钢的组织及力学性能的影响

研究了淬火冷却对含0.2％(体积分数)ZrC颗粒(粒径0.2-1.2μm)的20Mn2钢在大形变量轧制后的组织与力学性能的影响.结果表明, ZrC粒子作为大形变量热轧变形中的奥氏体形变核心及再结晶核心,对奥氏体晶粒的超细化有显著的作用,而显著细化的晶粒提高了完全获得马氏体组织的临界冷却速度,使水冷淬火态马氏体的数量、长度和宽度减小,使油淬态珠光体的数量减少、渗碳体片变短、变薄.在冷却过程中,细小的奥氏体晶粒转变为更细小(1-2μm)的铁素体晶粒,保留了热轧变形时的形变位错组织,使水淬态20Mn2钢的延伸率不下降的同时强度成倍提高,油淬态20Mn2钢在强度大幅度提高的同时延伸率成倍提高.

20Mn2SiV非调质钢热变形流变应力模型

利用MMS-300热模拟试验机,对20Mn2SiV非调质钢在变形温度为900~1 100℃及应变速率为0.01~10s-1条件下的流变应力进行了研究,讨论了Z参数与动态再结晶之间的关系,并建立了该钢的热变形流变应力模型.结果表明：采用Z参数可以判断动态再结晶发生与否,当lnZ≤32.76时,20Mn2SiV非调质钢发生动态再结晶;根据动态再结晶发生与否以及应变是否达到动态再结晶临界应变值,分别建立了不同情况下的流变应力模型,模型拟合效果良好.

高容量的Li1.1Mn2O3.95F0.05锂离子二次电池正极材料

以无水乙醇为分散剂在行星式球磨机中对原料进行预处理后，经固相反应制备了富锂化合物Li1.1Mn2O3.95·F0.05,并以该化合物作为锂离子二次电池正极材料,进行了电化学测试.结果表明,加氟后的富锂化合物Li1.1Mn2O3.95·F0.05可与LiGoO2相比,可逆容量高达143mA·h/g,且具有良好的循环稳定性,循环115次后,容量保持率在95%以上.SEM和TEM的表征,说明该方法制备的样品颗粒均匀,具有较好的晶体外观.XRD表征,说明该化合物具有完美的尖晶石结构.锂含量的原子吸收光谱(AAS)表征说明该化合物为富锂化合物Li1.1Mn2O3.95F0.05电化学测试结果和SEM,TEM,AAS表征支持掺氟后的富锂化合物Li1.1Mn2O3.95F0.05晶胞内空缺增大,使锂离子的嵌入脱出更加容易,并且使更多的锂离子参与嵌入脱出反应.

18Mn2SiVB非调质钢中夹杂物对其疲劳性能的影响

对所研制的18Mn2SiVB非调质钢中的夹杂物种类、形态及大小对钢疲劳性能的影响进行了研究。结果表明,锻后空冷18Mn2SiVB钢代替调质钢制造的卡车前梁,其疲劳寿命大于150万次,满足了60万次的使用要求。钢中存在形状不规则和多棱角、大尺寸(1～100μm)氧化物夹杂是疲劳强度降低的主要原因。

EAF-LF(VD)-CC工艺生产石油管线钢39Mn2V纯净度的分析

分析和研究了EAF-LF（VD）-CC各工序39Mn2V钢的T[O]和[N]以及钢中非金属夹杂物。结果表明，LF（VD）后T[O]为28×10^-6，铸坯T[O]为（8～10）×10^-6；钢中夹杂物主要为Al2O3、MnS、球形铝酸钙，尺寸≤20μm。铸坯存在一些80～300μm夹杂物，主要来源于二次氧化。

30Cr3Si2Mn2NiNb钢中未溶相的热力学计算及分析

采用Thermo-Calc热力学软件模拟了30Cr3Si2Mn2NiNb钢奥氏体化时平衡相的演化规律以及非平衡态相的演化规律,研究了合金元素C,Mo,Nb和V对实验钢中未溶相的影响。通过SEM,XRD对30Cr3Si2Mn2NiNb钢淬火态组织进行实验观察及分析。结果表明：常规奥氏体化处理后,钢中未溶相主要有富Nb的MC相及富Mo的M6C相;当奥氏体化温度高于950℃时,M6C相完全溶解,MC相显著减少;30Cr3Si2Mn2NiNb钢适宜的奥氏体化温度为950~1000℃。计算结果指出,C,Nb抑制MC未溶相的溶解,V,Mo促进MC未溶相的溶解。

亚温正火提高34Mn2V钢低温韧性

试验研究了无缝气瓶用 34Mn2V钢经亚温正火和不同温度正火后的力学性能。试验表明 ,利用适宜的亚温正火可显著提高 34Mn2V钢在 - 5 0℃下的冲击韧度 ,通过显微组织观察 ,分析了亚温正火后组织变化 ,特别是晶粒细化、铁素体量增加。

20Mn2钢中添加ZrC粒子获得超细晶粒的研究

在 2 0Mn2钢熔炼过程中加入一定体积分数和一定粒径的ZrC粒子以起形变核心和再结晶核心作用 ,利用大轧制变形加速奥氏体和铁素体晶粒发生再结晶而细化晶粒 ,分析了ZrC粒子对晶粒细化的作用以及合金元素和轧制变形对力学性能的影响。试验结果表明 ,试验钢晶粒尺寸被细化到 1～ 2 μm。与 2 0Mn2钢相比 ,S1钢淬火态抗拉强度和屈服强度分别提高 131.8%和 187.0 % ,2 0 0℃ 2 0 0min低温回火态分别提高 110 .6 %和 16 3.8% ,同时 ,延伸率也有所提高 ;S2钢油淬态的抗拉强度和屈服强度分别提高为 34.2 %和 39.9% ,钢S2油淬低温回火态分别提高了 2 9.9%和 35 .0 % ,与 2 0Mn2钢的塑性指标相比 ,油淬及低温回火态延伸率分别提高了 90 %和 111%。

冷却速率对45Mn2钢魏氏组织的影响

利用L78淬火膨胀仪测定了45Mn2钢在不同冷却速度下的组织转变,采用OLS4000激光共聚焦显微镜、QUANTA-400型环境扫描电子显微镜观察了组织,使用维氏硬度计测量了钢的硬度。结果表明:45Mn2钢在冷速10~20℃/s时,金相组织是铁素体+珠光体+魏氏组织;在30~50℃/s,金相组织是马氏体+魏氏体;在138℃/s时,组织是马氏体+贝氏体。随冷速增加,钢的硬度值增加。

Mn2O3纳米结构的简易合成与电化学性质(英文)

用简易的室温或水热方法制备出不同形貌的MnCO3微结构。经600℃热处理后,室温制备MnCO3转变成Mn2O3胶体片,而水热制备MnCO3样品则形成多孔Mn2O3纳米结构。然而,室温制备MnCO3经120℃热处理后形成Mn2O3晶相。制备样品经过XRD和SEM表征表明,热处理MnCO3前驱物形成Mn2O3过程导致产物形貌与结构变化。其形成机理又通过TEM和FTIR进一步研究。Mn2O3纳米结构的电容性质通过循环伏安法表征,结果表明Mn2O3形貌与结构对其电容有重要影响。

20Mn2钢晶粒超细化及性能

借鉴超塑预处理细化晶粒的思路 ,在 2 0Mn2钢中加入与其液态 (16 5 0℃ )密度相同、且不溶于钢的ZrC粒子 ,使其成为钢在热轧时的形变核心和奥氏体及形变诱导铁素体的再结晶核心。并综合引入形变强化、相变强化、第二相弥散强化效应及细晶强化效应 ,使两种状态试验钢晶粒尺寸均细化到 1～ 2 μm。与 2 0Mn2钢相比 ,淬火态试验钢σ0 .2 和σb 分别提高 187.0 %和 131.8%。同时 ,延伸率也有所提高 ;油淬态试验钢的σ0 .2 和σb 分别提高为 39.9%和 34.2 % ,与 2 0Mn2钢的塑性指标相比 ,油淬及低温回火态延伸率分别提高了 90 %和 111%。

锯片基体用50Mn2V钢淬透性不良原因分析

某厂生产的锯片基体用50Mn2V钢经淬火后,出现硬度不均匀、变形量大等淬透性不良的现象,通过化学成分分析和显微组织观察,对其淬透性不良的原因进行了分析。结果表明:50Mn2V钢淬透性不良的主要原因在于供货钢板中存在明显的带状组织、网状铁素体组织、大块团状珠光体组织等,这些不良组织缺陷是由于连铸工艺出现异常而产生的;通过优化连铸浇注时的过热度、连铸二次冷却强度和冷却水的均匀程度可使50Mn2V钢的淬透性得到改善。

调质工艺对石油套管用36Mn2V钢冲击性能的影响

研究不同调质工艺处理的石油套管用36Mn2V钢的0℃冲击性能。用金相显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜观察与分析钢的奥氏体晶粒大小、冲击断口形貌、钢中淬火未溶第二相以及回火碳化物的析出行为。结果表明,当回火温度一定,淬火温度在890℃时,淬火未溶第二相的数量较少而且奥氏体晶粒未过分长大,冲击功最大。当淬火温度一定,冲击功随着回火温度的升高而增大。回火温度较低时(500℃),钢中碳化物主要在晶界和马氏体板条界面上呈连续状析出,冲击功较低;回火温度较高时(620℃),碳化物多在晶内析出而且铁素体呈等轴状,冲击性能较好。

稀土对31Mn2Si铸钢冲击韧度的影响

研究了在 31Mn2 Si铸钢中加入 1#稀土合金对其冲击韧度的影响。结果表明 :加入 0 .15 %的混合稀土 。