变形条件对30MnSiV钢动态再结晶行为的影响

通过在Gleeble 1500热模拟实验机上对30MnSiV钢进行高温压缩变形实验,研究了变形条件对其动态再结晶行为的影响。结果表明,变形的温度、速率及程度均对30MnSiV钢的动态再结晶有影响。获得了30MnSiV钢动态再结晶产生的条件及动态再结晶激活能。

激光处理合金辊表面/20MnSiV钢磨损特性研究

本文采用几种不同激光工艺参数对 9SiCr矫直辊的表面进行了强化处理 ,并通过在盘销式摩擦试验机进行的磨损试验 ,研究了强化处理后的矫直辊与 2 0MnSiV热轧钢筋磨损量与滑动距离及激光工艺参数之间关系。

S38MnSiV非调质钢热变形行为及组织演变

利用MMS-300热模拟试验机开展单道次压缩实验和光学显微组织观察,研究了S38MnSiV非调质钢在温度为1 173~1 423 K及应变速率为0.01~10 s-1条件下的热变形行为,获得了应变速率和变形温度对该钢动态再结晶行为及组织的影响规律,按照双曲正弦方法确定了实验钢的热变形激活能和本构方程.结果表明：变形温度越高,应变速率越低,越有利于动态再结晶的发生;随着动态再结晶的进行,奥氏体平均晶粒尺寸随应变的增加逐渐减小;当应力达到稳态时,奥氏体晶粒尺寸不再随应变而发生变化.

热轧带肋钢筋22MnSiV的研制

系统的研究了热轧带肋钢筋 2 2MnSiV各项性能 ,其各项性能不仅达到GB14 4 9— 1998中HRB4 0 0的要求 ,还有其特性 :脆性转变温度低于 - 4 0℃、抗形变时效 ,高应变低周疲劳性能好。因此 ,特别适用于地震区、寒冷地区 ;

30MnSiV钢变形阻力的实验研究

以Gleeble 1 50 0热模拟实验机得到的实验数据为基础 ,研究了3 0MnSiV在 90 0～ 1 50 0℃热变形过程中 ,变形阻力与变形温度、变形程度和应变速率之间的关系。通过非线性回归法得到 3 0MnSiV钢变形阻力的数学模型 ,并与现场实测值进行了分析比较。

正火处理对建筑用20MnSiV钢组织与力学性能的影响

通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、拉伸试验机、冲击试验机等手段研究了不同温度正火处理对20MnSiV钢显微组织与力学性能的影响。结果表明:热轧态20MnSiV试验钢显微组织由板条状、针状铁素体和珠光体组成。在850~920℃,随着正火温度的升高,试验钢组织中的条状、针状铁素体逐渐减少,晶粒呈等轴趋势变化并逐渐细化,组织均匀性逐渐提高。960℃正火试样晶粒明显长大粗化。在850~960℃,随着正火温度的升高,试验钢强度先降低后升高,伸长率先升高后降低,低温冲击吸收能量先升高后降低。880℃正火试样-20℃低温冲击吸收能量达到58J,比热轧态试样的提升了222%,正火处理对20MnSiV钢的低温冲击韧性改善最为显著。

管桩钢筋用30MnSiV热轧盘条的研制

从提高国产管桩用阴螺纹钢筋性能出发 ,自主开发了 30 Mn Si V新钢种 ,研究了 30 Mn Si V热轧盘条的生产工艺、热处理工艺与钢筋力学性能之间的关系 。

转炉直接合金化冶炼20MnSiV的试验研究

20 Mn Si V 级高强度钢筋 ,是我国近几年发展较快的一种新型建筑钢材。新兴铸管集团有限责任公司炼钢厂根据冶炼设备条件 ,进行了转炉钒渣直接合金化冶炼 2 0 Mn Si V 级钢筋的试验研究。结果表明 ,转炉钒渣直接合金化冶炼 2 0 Mn Si V 级钢筋工艺是可行的 ,经济效益显著 ,钢的化学成分和力学性能符合国家标准 。

非调质钢50MnSiV新能源汽车电机轴的开发

非调质钢50MnSiV(/%:0.50C,0.52S,1.20Mn,0.010P,0.025S,0.15Cr,0.10V,0.015Ti,0.015N)制造的新能源汽车电机轴,省去传统调质钢20CrMnTiH渗碳热处理和矫正精整工序,不仅可提高材料95%利用率和2天交货周期,还可以降低25%成本。50MnSiV钢抗拉强度1100 MPa、屈服强度858 MPa、冲击功48J。其静扭扭矩(4 697 Nm)、疲劳寿命(±1 600 Nm双向扭转12万次、±1 400 Nm双向扭转27万次)较渗碳20CrMnTiH钢提高了27%和93%~140%,并且其性能指标和8万公里的路试结果均满足电机轴的技术要求。

冷却速率对S38MnSiV非调质钢显微组织的影响

利用Formastor-FII型热膨胀相变仪,结合显微组织观察和宏观硬度测量,研究了冷却速率(0.1~40℃/s)对S38MnSiV非调质钢显微组织的影响。结果表明:在S38MnSiV非调质钢连续冷却转变过程中,冷却速率为0.1~0.5℃/s时,显微组织为铁素体和珠光体;冷却速率】1℃/s时,显微组织中开始出现板条贝氏体;冷却速率为10℃/s以上时,显微组织为马氏体;S38MnSiV非调质钢的宏观硬度主要取决于相变后的显微组织。

20MnSiV螺纹钢盘条屈服现象的研究

针对20MnSiV热轧盘条的屈服不明显现象,从盘条的微观组织入手,采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)等分析手段,通过对比屈服明显与不明显试样的组织,并设计低温时效试验,深入研究盘条微观组织与屈服现象的关系。结果表明:屈服不明显的盘条中含魏氏体和退化珠光体等异常组织,其碳化物为断续甚至呈弥散分布状态;低温时效能够使得屈服现象恢复。并在此基础上,讨论了组织对屈服现象的影响机理。

轧后保温时间对20MnSiV钢的组织和硬度的影响

采用Gleeble-1500热力模拟试验机进行热变形实验,研究了轧后不同保温时间(0~600 s)对20Mn Si V钢的组织和显微硬度的影响。结果表明:无论是在奥氏体再结晶区(1050℃)轧制还是在(γ+α)两相区(750℃)轧制,随着轧后保温时间的延长,V元素充分发挥了在钢筋中的析出强化和细晶强化的作用,铁素体和珠光体晶粒都明显细化,改善了钢材的性能。

钒渣直接合金化冶炼20MnSiV生产新Ⅲ级钢筋

介绍了钒渣和还原剂的混合物—钒球在转炉上冶炼 2 0MnSiV生产新Ⅲ级钢筋的情况。试验表明 ,使用钒渣和还原剂的混合物—钒球代替钒铁或五氧化二钒在包内进行合金化生产低合金钢 ,不但在技术上可行 ,在经济上也是有利的。

φ160mm高强韧性非调质钢S38MnSiV的研制

采用30t EBT EAF-40 t LF+VD-3.16 t铸锭-800/650×4轧机流程开发了Φ160mm非调质钢S38MnSiV(%:0.38～0.45C、0.55～0.75Si、1.40～1.55Mn、0.08～0.15V、0.020～0.050S、≤0.025P)。检验结果表明,钢材中氧含量(8～13)×10^(-6),氮含量(128～186)×10^(-6),氢含量(0.4～1.2)×10^(-6);Φ160mm非调质钢S38MnSiV锻成Φ110mm圆钢的组织和机械性能均满足标准要求,用该钢生产的曲轴中值弯曲疲劳极限为3633.3 N·m,安全系数1.771。

45MnSiV预应力钢筋的应力腐蚀

用慢应变速率、动电位扫描和断口分析等试验方法,研究了45MnSiV 预应力高强度钢筋的应力腐蚀行为。结果表明,在未受侵蚀的混凝土中.45MnSiV 预应力钢筋不会发生应力腐蚀开裂;若 HCl,NaCl 或 SO_2等侵入混凝土,使其 pH 值下降,则会出现阳极溶解型的应力腐蚀。45MnSiV 预应力钢筋的最佳阴极保护电位为-800mV(SCE)左右。如果外加电位偏低,则不论混凝土受侵蚀与否,均将引起45MnSiV 预应力钢筋的氢致开裂。

热轧F35MnSiV非调质钢

热轧F35MnSiV钢是利用钒、钛微合金化的铁素体-珠光体型切削用非调质钢,其力学性能、表面淬火性能和切削性能均能满足调质45钢的技术要求,可以代替调质碳结钢制造轴类、杆类等零件。

非调质曲轴钢S38MnSiV低温轧制技术研究

采用“100t转炉→120tLF→120tVD→ФH50圆坯连铸→铸坯加热→开坯→8架连轧(低温控轧)→控制冷却”工艺生产了Ф150mm非调质曲轴用S38MnSiV钢。通过低温控制轧制和正常轧制进行了对比试验研究。结果表明,与正常轧制相比,当连铸坯均热温度为1210〜1260℃,开坯温度为1000〜1050℃,开坯后冷却速度控制到0.2-0.3℃/s,进入连轧温度为880〜895℃;轧后冷却速度控制到0.3-0.4℃/s时,S38MnSiV钢1/2R珠光体球团晶粒度6.5〜5.0级,提高2级;心部6.54.0级,提高3.5〜1.0级;带状2.0级,提高0.5级;力学性能差异较小。

初轧厂连轧生产20MnSiV90×90mm方坯的可行性分析

本文通过活用艾克伦德公式 ,结合钒对高温区金属变形抗力的影响 ,推导出 2 0MnSiV90× 90mm方坯平均单位压力的计算方法 。

38MnSiVS5非调质钢的CCT曲线测定与分析

采用淬火膨胀仪、光学显微镜、维氏硬度计等研究了典型非调质钢38MnSiVS5(/%:0.37C,0.78Si,0.012P,0.045S,0.03Mo,0.120V,0.004Nb,0.003Ti)的显微组织和硬度。测定了其过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,38MnSiVS5钢的CCT曲线可分为高温转变区域、中温转变区域和低温转变区域。当冷却速度≤0.89℃/s时为全高温转变区,组织为铁素体和珠光体;当冷却速度为1.78~4.45℃/s时为高温、中温两相复合转变区,组织为铁素体、珠光体和贝氏体;当冷却速度为8.9℃/s时,为高温、中温、低温三相复合转变区,组织为铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体;当冷却速度为17.8℃/s时,铁素体和珠光体消失,为中温、低温两相复合转变区,组织为贝氏体+马氏体;当冷却速度≥44.5℃/s时为马氏体转变区。随着冷却速度从0.06℃/s增大到44.5℃/s,38MnSiVS5钢的HV5显微硬度值由213增加至568。

HRB400级20MnSiV钢筋电渣压力焊施工

文章介绍了HRB400级20MnSiV钢筋电渣压力焊施工。