Mo微合金化对82B钢高温力学性能及显微组织的影响

研究了添加Mo(质量分数)为0.02%、0.04%、0.07%、0.11%的82B钢对不同温度下高温拉伸后的组织和性能的影响及Mo对82B高碳钢的强韧化机理。结果表明:(1)200~300℃高温拉伸时,4组试验钢力学性能较好,300℃达到峰值,Mo为0.11%试验组最优,抗拉强度由1139 MPa增至1192 MPa,屈服强度为736 MPa,略有降低,伸长率与断面收缩率均有显著提高,分别为22%和72.9%。相较于Mo为0.02%试验钢,虽屈服强度下降约5%,但抗拉强度升高5%,伸长率、断面收缩率大幅增加,且塑性随Mo含量同步提高,随着温度继续升高,由于材料开始软化,各项力学性能均呈下降趋势。(2)Mo为0.02%和0.04%时,显微组织除渗碳体随拉伸温度的提高逐渐增多外,索氏体与珠光体未出现明显变化,与室温相同,当Mo增至0.07%和0.11%时,索氏体、珠光体团逐渐细化且分布均匀。同时,4组试验钢在300℃高温拉伸时出现蓝脆现象,通过断口观察发现,有Al、Si等元素的夹杂物存在,且失效方式为韧性断裂,断口主要可分为剪切唇区和纤维区,剪切唇区的面积随着温度的升高逐渐缩小。

Mo微合金化对铸态Mg_(94)Zn_(2.5)Y_(2.5)Mn_1合金显微组织和力学性能的影响

在Mg-Y-Zn系长周期镁合金中加入微量Mo,探究其微合金化对基体合金组织及力学性能的影响。结果表明,铸态Mg-Zn-Y-Mn-(Mo)合金显微组织由α-Mg基体相、18R LPSO相(Mg_(12)YZn)和W相(Mg_3Zn_3Y_2)三相组成。发现微量Mo能明显细化铸态合金晶粒,显著促进合金中18R LPSO相形成,抑制W相析出。当加入0.3 wt.%Mo时,合金的显微组织和力学性能达到最佳,最小晶粒尺寸达到22μm,其抗拉强度和伸长率分别达到265 MPa和13.5%。

轧制工艺参数对0.06C-0.31Mo微合金化高强度钢组织和性能的影响

用Gleeble热模拟试验机研究了0．06C-0．31Mo V—Nb-Ti—B微合金化钢再结晶区压下率（35．0％-52．0％）、非再结晶区压下率（60．2％-70．3％）、冷却速度（20—38℃／s）等轧制参数对钢的组织和机械性能的影响。试验结果表明，随着轧后冷却速度加大，上贝氏体的体积比增加导致钢强度的提高；贝氏体基体中针状铁紊体含量越多，上平台能（USE）越大，韧-脆转变温度越低，因此，贝氏体基体中针状铁紊体能改善管线钢的机械性能。

Mo微合金化对82B高碳建筑用钢组织和力学性能的影响

采用金相显微镜、硬度计、万能拉伸试验机、扫描电镜等设备对含0.02%~0.11%Mo 82B钢(0.82%C,0.20%Cr)Φ12.5 mm轧材(终轧950℃,水冷至650℃,空冷)进行了显微组织和力学性能的测定,并利用JMATPRO技术对试验钢的CCT曲线模拟。结果表明:当Mo含量由0.02%提高至0.11%时,(1)82B试验钢脱碳层深度均在0.12 mm以下,HV硬度值由305小幅提高至317;(2)索氏体含量由94%降至89%,索氏体片层明显细化,屈服强度由655 MPa增至771 MPa,抗拉强度由1054 MPa增至1139 MPa,断面收缩率由38%增至52%,延伸率无明显变化,约为12%;(3)微量Mo的高温强化作用明显,在600℃时屈服强度由316 MPa增至369 MPa,抗拉强度由358 MPa增至399 MPa。

深海Nb-Ti微合金化X65MO管线板管强度和韧性研究

对X65MO钢22.2mm和24.0 mm钢板、Φ558.8 mm钢管及焊接接头进行了拉伸、冲击与低温落锤测试和组织性能分析。通过热机械控轧控冷技术,待温坯厚度88 mm,压缩比大于10,二开温度设定为870~880℃,终轧温度设定为820~830℃,采用超快冷进行冷却,入水温度设定为750~760℃,终冷温度460~500℃,获得铁素体、贝氏体的混合组织,铁素体含量50%~60%,满足了制管后的强韧性要求。

Mo对高Nb-TiAl基合金微观组织的影响

在高Nb-TiAl合金的基础上添加Mo、B合金元素,熔炼了2种合金。利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)结合能谱分析(EDS)、X射线衍射(XRD)等手段研究了2种合金铸态和热处理后的显微组织。研究表明,Ti-45Al-7Nb-0.2B-1Mo合金的铸态组织为近层片组织,热处理后组织为全层片组织;该合金的铸态组织中包含γ相、α2相、B2相及多种钼铝化合物相,热处理后合金中B2相消失,形成了富Nb的钼化物,Mo细化了层片间距。