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等离子喷涂与激光重熔复合制备Mo_(2)NiB_(2)涂层的组织和性能研究
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作者 赵远涛 潘正阳 +5 位作者 刘明辉 张士陶 刘沈强 赵冬冬 李文戈 刘彦伯 《航空制造技术》 CSCD 北大核心 2024年第4期64-71,103,共9页
采用大气等离子喷涂方法在Q235低碳钢表面制备Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷涂层,选取300 W和500 W功率对其进行激光重熔。结果表明,激光重熔可以显著减少涂层的缺陷,使组织结构变得更加致密,界面处的弱机械结合转变为良好的冶金结合。随着... 采用大气等离子喷涂方法在Q235低碳钢表面制备Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷涂层,选取300 W和500 W功率对其进行激光重熔。结果表明,激光重熔可以显著减少涂层的缺陷,使组织结构变得更加致密,界面处的弱机械结合转变为良好的冶金结合。随着激光功率的提高,涂层的结合强度和耐腐蚀性能提高,最大结合强度为38.08 MPa,最小腐蚀电流为0.033μA/cm^(2),但硬度和耐磨性降低,最小硬度为1781HV0.2,最大体积摩擦率为6.25×10^(-5)mm^(3)/(N·m)。上述等离子喷涂及2种激光重熔的Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷涂层的硬度、结合强度、耐磨性和耐腐蚀性都明显高于Q235低碳钢基体。 展开更多
关键词 激光重熔 等离子喷涂 mo_(2)nib_(2)涂层 结合强度 耐腐蚀性能
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激光熔覆Mo_(2)NiB_(2)-Cr_(7)C_(3)复合陶瓷熔覆层组织结构与性能研究 被引量:6
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作者 倪晓杰 张博文 +4 位作者 赵忠贤 王生泽 顾昊文 胡肇炜 李文戈 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第5期60-69,共10页
目的采用激光熔覆法在45#钢表面制备耐磨耐蚀的Mo_(2)NiB_(2)-Cr_(7)C_(3)复合陶瓷熔覆层,并研究制备工艺对组织结构与性能的影响。方法采用3 mm/s与4 mm/s的激光扫描速率及添加Cr_(7)C_(3)颗粒的工艺,激光熔覆制备Mo_(2)NiB_(2)-Cr_(7)... 目的采用激光熔覆法在45#钢表面制备耐磨耐蚀的Mo_(2)NiB_(2)-Cr_(7)C_(3)复合陶瓷熔覆层,并研究制备工艺对组织结构与性能的影响。方法采用3 mm/s与4 mm/s的激光扫描速率及添加Cr_(7)C_(3)颗粒的工艺,激光熔覆制备Mo_(2)NiB_(2)-Cr_(7)C_(3)熔覆层。利用扫描电镜、X射线能谱仪、X射线衍射仪对熔覆层的组织结构、元素分布与物相组成进行分析。利用维氏显微硬度计、摩擦磨损仪与电化学工作站对熔覆层的硬度、摩擦性能与腐蚀性能进行分析。结果 Mo_(2)NiB_(2)-Cr_(7)C_(3)复合陶瓷熔覆层与45#钢基材间存在熔合过渡区,形成良好的冶金结合。熔覆层物相主要由Mo_(2)NiB_(2)、Cr_(7)C_(3)、{Fe Ni}合金相组成,其中Mo_(2)NiB_(2)相与Cr_(7)C_(3)相在熔覆层中间位置处聚集,3 mm/s扫描速率增加了{Fe Ni}相的含量。熔覆层的显微硬度由表及里先增后减,最高值可达1300HV_(0.1)以上,可提高45#钢的硬度(220HV_(0.1))6倍。相较于45#钢,熔覆层具有更低的摩擦因数、磨损量与更优的耐腐蚀性能,其中4 mm/s制备的Mo_(2)Ni B_(2)-Cr_(7)C_(3)硬度最高,耐磨性能最优(平均摩擦因数为0.66,磨痕深度为8.6μm),耐腐蚀性能最好(腐蚀电流比45#钢低1个数量级)。结论较高的扫描速率(4 mm/s)与Cr_(7)C_(3)颗粒的添加可有效提高Mo_(2)NiB_(2)-Cr_(7)C_(3)熔覆层的机械与耐腐蚀性能,可用于45#钢的表面改性。 展开更多
关键词 激光熔覆 mo_(2)nib_(2) 激光工艺 组织结构 性能
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船舶维修与再制造用Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷及涂层的制备和研究现状 被引量:2
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作者 倪晓杰 开佳伟 +5 位作者 尹莉 赵忠贤 赵远涛 王生泽 胡肇炜 李文戈 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2021年第5期8-14,共7页
在海洋高盐、高湿、磨损及循环载荷冲击的恶劣环境中,船舶关键零部件易发生腐蚀、磨损和疲劳失效,因此零部件需要进行维修与再制造,如通过焊接或激光熔覆等方法在表面制备一层耐腐耐磨涂层。Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷因具有高硬度,优良... 在海洋高盐、高湿、磨损及循环载荷冲击的恶劣环境中,船舶关键零部件易发生腐蚀、磨损和疲劳失效,因此零部件需要进行维修与再制造,如通过焊接或激光熔覆等方法在表面制备一层耐腐耐磨涂层。Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷因具有高硬度,优良的耐磨、耐蚀、耐高温氧化等性能而成为维修与再制造用涂层材料。简要描述了数值模拟在Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷研究中的应用,详细介绍了Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷或涂层的制备工艺以及不同工艺参数对材料组织和性能的影响,指出激光熔覆原位合成结合数值模拟是未来Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷主要的研究方向。 展开更多
关键词 mo_(2)nib_(2)金属陶瓷 数值模拟 制备方法 再制造
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激光熔覆Mo_(2)NiB_(2)熔覆层温度场与应力场仿真研究 被引量:2
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作者 开佳伟 尹莉 +2 位作者 胡肇炜 赵远涛 李文戈 《陶瓷学报》 CAS 北大核心 2021年第6期1064-1071,共8页
激光熔覆工艺参数(激光功率、扫描速度与搭接率等)可对Mo_(2)NiB_(2)熔覆层的温度场与应力场产生重要影响。通过表征激光熔覆工艺参数对熔覆层形貌的影响规律,确定最佳形貌熔覆层的制备工艺;基于有限元模拟间接热力耦合方法,建立平面多... 激光熔覆工艺参数(激光功率、扫描速度与搭接率等)可对Mo_(2)NiB_(2)熔覆层的温度场与应力场产生重要影响。通过表征激光熔覆工艺参数对熔覆层形貌的影响规律,确定最佳形貌熔覆层的制备工艺;基于有限元模拟间接热力耦合方法,建立平面多道激光熔覆Mo_(2)NiB_(2)熔覆层模型,研究最佳激光熔覆工艺下Mo_(2)NiB_(2)熔覆层的温度场与应力场的变化。结果显示,激光熔覆温度场具有急热急冷、热影响区小的特点,熔覆层温度可达3000 K以上,且随着激光扫描时间的增加,熔覆层的温度逐渐升高;通过应力场云图发现,最大残余应力(506 MPa)分布在熔覆层与基体结合处边缘两侧,并且结合处边缘板厚方向残余应力出现应力集中(应力值315 MPa);纵向残余应力主要受拉应力影响,沿厚度方向逐渐减小,沿X方向先增大后减小的变化趋势,最大纵向残余应力为277 MPa,位于X方向中间位置;熔覆层横向残余应力在Y路径上的分布与纵向残余应力在X方向上的分布大致相同,最大横向残余应力分布在熔覆层Y方向中心位置以及结合处边缘位置,最大值约为259 MPa,并且结合处横向残余应力在Y路径上的分布为拉-压-拉变化趋势,最大压应力仅为92 MPa。 展开更多
关键词 mo_(2)nib_(2) 有限元分析 激光熔覆 温度场 应力场
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热压烧结无粘结相Mo_(2)NiB_(2)金属陶瓷的制备及性能
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作者 樊战博 李文虎 +3 位作者 艾桃桃 董洪峰 张良 余明 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第11期155-161,共7页
以Mo、Ni和B粉末为原料,采用真空热压烧结工艺制备了无粘结相的Mo_(2)NiB_(2)金属陶瓷,研究了两种烧结温度(1100和1150℃)对其微观组织、力学性能及摩擦磨损性能的影响。结果表明:两种烧结温度所制备的试样的组织都含有Mo_(2)NiB_(2)硬... 以Mo、Ni和B粉末为原料,采用真空热压烧结工艺制备了无粘结相的Mo_(2)NiB_(2)金属陶瓷,研究了两种烧结温度(1100和1150℃)对其微观组织、力学性能及摩擦磨损性能的影响。结果表明:两种烧结温度所制备的试样的组织都含有Mo_(2)NiB_(2)硬质相及少量MoNi相,烧结过程中由于Ni液相含量不足导致组织中产生许多小孔洞。1150℃烧结的试样的弯曲强度与断裂韧性相较于1100℃要高,分别达到578.9 MPa和6.6 MPa·m^(1/2)。烧结温度的升高致使陶瓷材料的硬度从2172.9 HV降低至1619.2 HV,相应摩擦因数增加,体积磨损量逐渐增大,耐磨性能下降。无粘结相Mo_(2)NiB_(2)金属陶瓷材料的磨损机制主要为粘着磨损和磨粒磨损。 展开更多
关键词 无粘结相mo_(2)nib_(2)金属陶瓷 热压烧结 力学性能 摩擦磨损性能
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送粉速率对等离子喷涂Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷涂层性能的影响
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作者 张博文 邓伟涛 +1 位作者 赵远涛 李文戈 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2022年第5期70-76,共7页
采用大气等离子喷涂法在Q235钢基体表面制备Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷涂层,研究了送粉速率(40~80 g·min^(-1))对Mo_(2)NiB_(2)涂层硬度、结合强度、耐腐蚀性能的影响。结果表明:不同送粉速率下Mo_(2)NiB_(2)涂层主要由Mo_(2)NiB_(2... 采用大气等离子喷涂法在Q235钢基体表面制备Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷涂层,研究了送粉速率(40~80 g·min^(-1))对Mo_(2)NiB_(2)涂层硬度、结合强度、耐腐蚀性能的影响。结果表明:不同送粉速率下Mo_(2)NiB_(2)涂层主要由Mo_(2)NiB_(2)陶瓷相、MoNi_(4)合金相和MoB_(2)硬质相组成,在送粉速率为60 g·min^(-1)时涂层质量最佳;随着送粉速率的增大,Mo_(2)NiB_(2)涂层的硬度和结合强度先提高后下降,且均在送粉速率为60 g·min^(-1)时达到最大,分别为2107 HV,29.23 MPa;Mo_(2)NiB_(2)涂层的耐腐蚀性能随送粉速率的增大而增强,在送粉速率为80 g·min^(-1)时达到最佳。 展开更多
关键词 等离子喷涂 送粉速率 mo_(2)nib_(2)涂层 结合强度 耐腐蚀性能
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Deintercalation of Al from MoAlB by molten salt etching to achieve a Mo_(2)AlB_(2) compound and 2D MoB nanosheets 被引量:1
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作者 Junji Mou Shibo Li +3 位作者 Weiwei Zhang Weimin Xu Shukai Fan Guoping Bei 《Journal of Advanced Ceramics》 SCIE EI CAS CSCD 2023年第5期943-953,共11页
Two-dimensional(2D)MoB metal borides(MoB MBene)have attracted much attention due to their fascinating properties and functional applications.So far,work on the synthesis of 2D MoB nanosheets by acid or alkaline etchin... Two-dimensional(2D)MoB metal borides(MoB MBene)have attracted much attention due to their fascinating properties and functional applications.So far,work on the synthesis of 2D MoB nanosheets by acid or alkaline etching of MoAlB has not been very successful.It has been proposed that the 2D MoB MBene may be fabricated by chemical etching of a Mo_(2)AlB_(2) precursor,but further investigations were not performed possibly due to the difficult preparation of the metastable Mo_(2)AlB_(2) compound at high temperatures by solid-state reactions.Here,we report on the successful synthesis of the Mo_(2)AlB_(2) compound and 2D MoB nanosheets by the deintercalation of Al from MoAlB through a ZnCl_(2) molten salt etching approach at relatively low temperatures.The influence of etching temperature,etching time,and starting mixtures on the formation of desirable phases have been investigated.A pure Mo_(2)AlB_(2) compound was synthesized at temperatures below 600℃,while the 2D MoB MBene nanosheets were obtained at 700℃through the molten salt etching of MoAlB.In addition,the present work further confirms that the MoB MBene can be prepared by etching the as-synthesized Mo_(2)AlB_(2) precursor in LiF–HCl solution.Our work demonstrates that the molten salt etching is an effective method to prepare 2D MoB MBene. 展开更多
关键词 two-dimensional(2D)materials mo_(2)AlB_(2) moB metal borides(moB MBene) molten salt etching microstructure
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激光熔覆Mo_(2)NiB_(2)熔覆层的制备及其性能表征 被引量:5
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作者 倪晓杰 刘福康 +4 位作者 胡肇炜 赵忠贤 王生泽 赵远涛 李文戈 《应用激光》 CSCD 北大核心 2021年第1期122-130,共9页
Mo_(2)NiB_(2)三元硼化物具有高硬度与良好耐腐蚀等性能,可应用于Q235钢的表面防护。以Mo、Ni与B粉末为原料,采用激光熔覆技术在Q235基材表面原位合成Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷熔覆层,研究了激光熔覆次数对熔覆层组织结构与性能的影响。... Mo_(2)NiB_(2)三元硼化物具有高硬度与良好耐腐蚀等性能,可应用于Q235钢的表面防护。以Mo、Ni与B粉末为原料,采用激光熔覆技术在Q235基材表面原位合成Mo_(2)NiB_(2)基金属陶瓷熔覆层,研究了激光熔覆次数对熔覆层组织结构与性能的影响。研究发现,Mo_(2)NiB_(2)熔覆层由Mo_(2)NiB_(2)陶瓷硬质相与FeNi合金黏结相构成,随着激光熔覆次数的增加,Mo_(2)NiB_(2)陶瓷相含量先增后减。Mo_(2)NiB_(2)陶瓷相趋于熔覆层中间部位聚集,且熔覆层与Q235基材间形成成分梯度变化的冶金结合区。随着激光熔覆次数的增加,Mo_(2)NiB_(2)熔覆层的硬度与耐腐蚀性能均先提高后降低,在3次激光熔覆时两者为最优,其硬度高于Q235基材1个数量级,而自腐蚀电流密度低于Q235基材2个数量级。Mo_(2)NiB_(2)熔覆层性能主要取决于熔覆层的组织结构与陶瓷相的相对含量。 展开更多
关键词 激光熔覆 mo_(2)nib_(2)金属陶瓷 激光工艺 组织结构 性能
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不同(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比的原位合成MoB/NiCr涂层的组织结构与性能 被引量:2
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作者 陈枭 李承娣 +2 位作者 周鸿凯 皮智敏 白小波 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2021年第9期3085-3093,共9页
采用超音速火焰喷涂技术沉积含3种不同(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比(1:1,2:1和3:1)的Mo-B-Ni-Cr球磨复合粉末以原位反应制备获得MoB/NiCr涂层。采用扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)分析了MoB/NiCr涂层的组织结构和物相。同时讨论了不同(... 采用超音速火焰喷涂技术沉积含3种不同(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比(1:1,2:1和3:1)的Mo-B-Ni-Cr球磨复合粉末以原位反应制备获得MoB/NiCr涂层。采用扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)分析了MoB/NiCr涂层的组织结构和物相。同时讨论了不同(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比对涂层的组织结构、硬度、结合强度和耐腐蚀性能的影响。研究结果表明,(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比为1:1的MoB/NiCr涂层孔隙率最低及涂层厚度最大。在3种涂层中均原位反应生成了Mo_(2)NiB_(2)三元硼化物,且随着(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比的增加,涂层中三元硼化物含量随之增加,涂层的硬度值增加,结合强度反而随之降低;由于涂层中三元硼化物的原位生成,MoB/NiCr涂层的硬度值均高于316L不锈钢基体。通过能谱和XRD分析发现,经过360 h熔融锌腐蚀试验后,涂层表层中没有发现锌元素及其金属间化合物,然而随着(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比的增加,涂层的孔隙率增加及厚度降低。最后,综合分析可得,相比其他涂层,(Mo+B)/(Ni+Cr)质量比为1:1的MoB/NiCr涂层具有更好的耐熔融锌腐蚀能力。 展开更多
关键词 mo_(2)nib_(2)三元硼化物 超音速火焰喷涂 组织结构 硬度 耐腐蚀
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