N,N'-亚甲基双丙烯酰胺与OP-10对Q235钢在1 mol/L HCl中的缓蚀作用

针对在酸洗工况下金属的腐蚀问题,为解决单一缓蚀剂的成本高、效率低的问题,在N,N’-亚甲基双丙烯酰胺(NN)的最佳缓蚀浓度基础上将其与OP-10复配(N&P),采取失重实验、电化学实验、表面分析和理论模拟的方法,研究了NN和N&P缓蚀剂对Q235钢在1.0 mol/L HCl溶液中的缓蚀性能。结果表明:在30℃条件下,NN的交流阻抗谱、动电位极化曲线和失重实验所得的最佳缓蚀率分别为73.32%、85.57%、77.46%,而将NN与OP-10复配后的缓蚀效率分别提升至92.34%、96.26%、90.14%。量子化学表明:N&P吸附位点主要为OP-10分子中的大Π键和C-O键以及NN分子中的C=O键、C=C键、C-N键,具有较好的协同效应。

N,N-亚甲基双丙烯酰胺对碳酸钙形貌的调控

以N,N-亚甲基双丙烯酰胺为添加剂对碳酸钙晶体进行调控,用X-射线粉末衍射仪(XRD)、红外吸收光谱(FT-IR)和扫描电子显微镜(SEM)对碳酸钙晶体的晶型和形貌进行了表征。结果显示,当加入0.1gN,N-亚甲基双丙烯酰胺,并且pH值为4.0时,碳酸钙晶体的形貌呈多层球状;当加入0.005gN,N-亚甲基双丙烯酰胺,且pH值为8.0时,碳酸钙晶体的形貌出现花状,但晶体的晶型都是方解石。

丙烯酰胺/N,N-亚甲基双丙烯酰接枝共聚合改性聚丙烯微孔膜

研究了聚丙烯微孔膜表面改性的化学方法,在聚丙烯微孔膜表面进行丙烯酰胺/N,N-亚甲基双丙烯酰的接枝共聚合反应,在膜表面形成聚合物交联网络,以提高膜的热稳定性和亲水性。利用全反射红外光谱(ATRFTIR)、扫描电镜(SEM)观察膜表面的结构和形貌的变化。探索了单体浓度、单体比例、引发剂浓度、反应时间、反应温度对接枝率和接触角的影响。结果表明,PP膜表面确有聚合反应的发生。DSC测试证实,接枝后的微孔膜熔点略有提高。热收缩率测试结果表明,接枝后微孔膜的热稳定性得到了一定程度的改善。

N,N-二亚乙基双丙烯酰胺与魔芋葡甘聚糖接枝共聚反应的研究

[目的]为了进一步开发利用魔芋资源,改善其黏度及水溶性。[方法]硝酸铈铵引发魔芋葡甘聚糖与N,N-二亚乙基双丙烯酰接枝共聚,并对接枝共聚物的部分性质进行研究。[结果]接枝共聚反应最佳条件为:N,N-二亚乙基双丙烯酸胺浓度1.5 mol/L,硝酸铈铵浓度8.0 mmol/L,反应温度60℃,反应时间2.5 h。[结论]接枝共聚物的水溶性及溶液黏度增强,可用作工业增稠剂和上浆剂。

反相悬浮聚合膨润土复合聚丙烯酸钠-丙烯酰胺高吸水性树脂的研究

以N,N 亚甲基双丙烯酰胺为交联剂,过硫酸铵/亚硫酸氢钠为氧化还原引发剂,Span80/Tween80为复合悬浮分散剂,采用反相悬浮聚合法合成出膨润土复合聚丙烯酸钠-丙烯酰胺高吸水性复合树脂。研究了膨润土的添加量对复合树脂的吸水性、吸水速度及保水性等的影响,并用TGA和DSC分析研究了膨润土复合高吸水树脂的保水性和脱水动力学。

羧甲基纤维素接枝丙烯酸钠的合成与性能

以羧甲基纤维素钠、丙烯酸为主要原料,在一定条件下通过自由基接枝聚合合成高吸水树脂。分别考察了各种合成条件,如反应温度、反应时间、引发剂配比及用量、交联剂用量、丙烯酸中和度等因素对高吸水树脂吸收能力的影响,确定了最佳合成条件,并用红外光谱仪和扫描电镜对合成产物进行了表征。根据实验分析得到最佳条件为:m(CMCNa)/m(AA)=0.1,m(NMBA)/m(AA)=2.9×10-2,m(Na2S2O8+Na2SO3)/m(AA)=6.5×10-3,m(Na2S2O8)/m(Na2SO3)=2,中和度为70%,反应温度20oC,反应时间6 h。在此条件下合成的高吸水树脂吸收0.9%的Na Cl水溶液为99 g/g。

丙烯基类单体-壳聚糖共聚物水凝胶的辐射制备及性能研究

以壳聚糖、丙烯酰胺(AM)和二甲基二烯丙基氯化铵(DMDACC)为原料,N,N-亚甲基双丙烯酰胺(MBA)为交联剂,经60Co?-射线辐照,制备了丙烯基类单体-壳聚糖共聚物水凝胶,并研究了MBA的用量对丙烯基类单体-壳聚糖共聚物水凝胶吸水性能和保水性能的影响。结果表明,在吸收剂量为2 k Gy的条件下,MBA用量较低时,随着MBA用量的提高,水凝胶的平衡吸水率反而下降;而MBA用量较高时,水凝胶的平衡吸水率受MBA用量的影响较小;凝胶吸水率随着溶胀时间的延长而增加;水凝胶在溶胀初期的溶胀动力学可用non-Fickian扩散定律来描述;随着交联剂MBA用量的逐渐增加,水凝胶的初始失水率逐渐增大,而最大失水率逐渐下降。

聚丙烯酸铵增稠剂的制备工艺

介绍了以丙烯酸、氨水、煤油、N,N-亚甲基双丙烯酰胺、过硫酸钾、乳化剂等为原料制备聚丙烯酸铵增稠剂的工艺。讨论了氨水用量、中和反应时间、聚合反应温度、煤油用量、交联剂用量、引发剂用量等因素对聚丙烯酸铵增稠剂产品吸水性和增稠性能的影响。实验结果发现,当丙烯酸58g、氨水50g、中和反应时间2h、煤油40.8g、N,N-亚甲基双丙烯酰胺0.133g、相对分子质量调节剂(适量),过硫酸钾0.266g、乳化剂6g、聚合反应温度为65℃、聚合反应时间2h,得到的产品吸水量大,增稠性能良好,粘度≥2200 mPa.s。

聚丙烯酸钠类高吸水性树脂的研究

采用反相悬浮聚合法合成高吸水性树脂。将丙烯酸(单体,水相)用氢氧化钠部分中和,然后与环己烷(溶剂,油相)共混,用水溶性的过硫酸钾做引发剂,N,N-亚甲基双丙烯酰胺做交联剂,在一定的反应温度和时间下,得到聚丙烯酸钠高吸水性树脂。

PP-g-MBA的制备与结构性能表征

利用电子束预辐照粉末聚丙烯,水溶液中引发N.N-甲叉基双丙烯酰胺（MBA）接枝共聚合,制备了PP-g-MBA接枝共聚物.研究预辐照剂量、反应时间、单体浓度对接枝率的影响,用FTIR和接触角测量仪分析其结构和表面性能.结果表明：辐照剂量为5kGy,反应时间为3h,单体浓度为0.1～0.3mol·L-1时,接枝率较高.FTIR结果证明,BMA已接枝到聚丙烯中,并随接枝率增加相应峰面积增大,对水接触角减小,亲水性明显改善.

反相悬浮法合成高吸水性树脂的研究

以过硫酸钾为引发剂 ,N ,N 亚甲基双丙烯酰胺为交联剂 ,采用反相悬浮法合成了聚丙烯酸钠高吸水性树脂。反应最佳原料配比为 :单体中和度 80 % ,m (引发剂 )∶m(单体 ) =0 .1∶10 0 ,m(交联剂 )∶m(单体 ) =0 0 5∶10 0 ,m(油相 )∶m(水相 ) =2 2∶1 0 ,在此条件下产品的吸水率 (6 6 0g/g)和吸盐水率 (6 4g/g)最高 ,吸盐水速度较快 (2 9 6s) ,热稳定性良好 ,在 2 5 0℃以下热处理对其吸水性能无明显影响。引入非离子性单体聚丙烯酰胺AM ,使n (AM)∶n (AA +AM) =0 3∶1 0 ,能显著提高产物的吸水速度 (3s)和吸盐水率 (>10 0g/g)。

凝胶注模成型工艺的研究进展

系统地介绍了凝胶注模成型工艺十余年来的研究进展 ,重点介绍了HMAM工艺和TRG(热可逆转变凝胶注模成型 )两种新型工艺 ,并列举了凝胶注模成型工艺在金属和无机非金属材料方面的应用。最后提出了凝胶注模成型工艺需注意和解决的问题 ,并展望了其未来发展前景。

羟基淀粉煤炭抑尘剂的制备及性能表征

采用羟丙基淀粉醚为主要原料,以N,N-亚甲基双丙烯酰胺作交联剂,过硫酸铵作引发剂,羧乙基纤维素钠作粘度调节剂和成膜剂,得到一种保湿性、抗风蚀性、水稳性、耐温性等性能优良的煤炭抑尘剂。通过实验对比,此种抑尘剂在抗风蚀性、水稳性、耐温性方面比纯淀粉基煤炭抑尘剂的各项指标均优。交联反应虽可形成网络结构,提高产物的保湿抗风蚀等性能,也会降低其粘度,不利于成膜性,因此控制交联反应程度为一关键。最佳的反应条件是温度为70℃左右,时间为1h。

智能型AMPS/DMAEMA水凝胶的电敏感性能

以2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸(AMPS)和甲基丙烯酸N,N-二甲氨基乙酯(DMAEMA)为单体,N,N′-亚甲基双丙烯酰胺为交联剂,过硫酸铵和亚硫酸氢钠为氧化还原引发剂,采用水溶液聚合法制备了AMPS/DMAEMA水凝胶,考察了样品水凝胶在外加直流电场刺激下的消溶胀动力学和弯曲行为。结果表明,DMAEMA单体含量和施加电压大小对水凝胶的电敏感性能有着显著影响。用一级动力学方程能够较好地描述水凝胶在接触电压刺激下的消溶胀过程。在非接触电压刺激下,单体摩尔比n(AMPS):n(DMAEMA)=9:1的水凝胶向负极弯曲;单体摩尔比n(AMPS):n(DMAEMA)=5:5的水凝胶向正极弯曲;单体摩尔比n(AMPS):n(DMAEMA)=7:3的水凝胶随着非接触电压的增大,出现先向负极弯曲,后向正极弯曲的现象。

PVP/PVA半互穿网络材料的制备及其性能研究

以N 乙烯基吡咯烷酮(NVP)为单体、N,N 亚甲基双丙烯酰胺(BIS)为交联剂、过硫酸铵(APS)为引发剂,在聚乙烯醇(PVA)水溶液中原位聚合制备了半互穿网络结构(semi IPN)的复合聚合物, 并用红外光谱、表面接触角、吸水率以及拉力测试对材料的结构和性能进行了表征。结果表明:所制备的材料具有温敏特性,当交联剂用量达到一定值时,semi IPN膜的伸长率和弹性模量都存在一个最大值;增加 PVA的用量,semi IPN膜的表面接触角减小,伸长率和弹性模量则增加明显。

水溶液法合成HEC-g-(AM-AA)/SiO_2高吸水性树脂

以过硫酸钾为引发剂 ,N ,N 亚甲基双丙烯酰胺为交联剂 ,采用水溶液聚合法制备交联型HEC g (AM AA) /SiO2 高吸水性树脂。研究了羟乙基纤维素与单体总量的比例、单体间配比、硅溶胶用量和反应时间、温度对树脂吸水率的影响。用红外光谱表征树脂的结构 ,热重分析测定树脂的热稳定性 ,力学性能分析表征树脂的拉伸强度。结果表明 ,制得的高吸水性树脂吸蒸馏水达 86 7g/g ,吸NaCl溶液 (质量分数为 0 9% )达 10 2 g/g。同时表明 。

海水水泥浆体系降失水剂LTF-100L的合成及性能

以2-丙烯酰胺基-2-甲基丙磺酸、N，N-二甲基丙烯酰胺、不饱和双羧基单体和不饱和阳离子单体二甲基二烯丙基氯化铵为原料合成了一种新型降失水剂（LTF-100L）。利用FTIR、GPC、流变测试和稠化实验等分析了LTF-100L的结构，考察了它在海水水泥浆中的性能。表征结果显示，LTF-100L为目标产物，Mw=413×10^5，Mn=3．5×10^5，Mw／Mn=1．25。存海水水泥浆体系中，当LTF-100L用量为3％（w）（基于水泥浆质量）时，水泥浆流性指数为0．909，稠度系数仅为0．153。LTF-100L能改善海水配浆过程中易触变和易增稠的问题，避免水泥浆体系存低温稠化实验中出现“鼓包”和“包芯”的现象，具有良好的“停开机”稠度稳定性。含LTF-100L的水泥浆早期强度发展较快，能满足固井施工要求。

红薯淀粉交联微球的制备及表征

以红薯淀粉为原料、N,N-亚甲基双丙烯酰胺(MBAA)为交联剂、Span-60和Tween-60为乳化剂、环己烷和三氯甲烷为油相、硝酸铈铵为引发剂,采用反相悬浮聚合法制备红薯淀粉交联微球,分别采用傅立叶变换红外光谱仪和扫描电子显微镜表征了其结构和形貌,通过单因素实验确定红薯淀粉交联微球的最佳制备条件为:淀粉溶液浓度10%、MBAA用量0.4g、油水比5∶2、引发剂用量0.25g。

凝胶注模成型制备致密氧化铬耐火材料

为了解决等静压法制备致密氧化铬耐火材料过程中产生大量废弃粉尘的问题,以N,N-二甲基丙烯酰胺(DMAA)为单体,以N,N-亚甲基双丙烯酰胺(MBAM)为交联剂,以AN-2000为分散剂,以2,2’-偶氮[2-(2-咪唑啉-2-基)丙烷]盐酸盐(AZIP·2HCl)为引发剂,采用凝胶注模工艺制备了致密氧化铬耐火材料。研究了浆料p H(分别为4、5、6、7、8、9、10)、分散剂AN-2000用量(质量分数分别为0.1%、0.2%、0.3%、0.4%、0.5%)、固相含量(固相体积分数分别为50%、51%、52%、53%)对浆料黏度以及生坯和1 500℃保温2 h烧后试样性能和显微结构的影响。结果表明:浆料中分散剂AN-2000的最佳用量为0.4%(w),最佳p H为8,最佳固相含量为52%(φ)。以最佳条件制备的生坯的相对密度和抗折强度分别为66.7%和4.8 MPa,烧后试样的相对密度、显气孔率和抗折强度分别为85.1%、14.7%和66.7 MPa,生坯和烧后试样的显微结构均匀。

凝胶注模成型制备刚玉-尖晶石耐火材料

以板状刚玉颗粒和富铝尖晶石细粉为主要原料 ,以含丙烯酰胺 (AM)、N ,N’ -亚甲基双丙烯酰胺 (MBAM)和分散剂AN - 2 0 0 0的水溶液为预混液 ,制备出临界粒度为 3mm ,固相体积分数为 80 %的刚玉 -尖晶石混合浆料 ,加入引发剂过硫酸铵(APS)和催化剂N ,N ,N’ ,N’ -四甲基乙二胺(TEMED)快速搅拌混合 15s后注入钢模中 ,于 4 0℃引发凝胶反应 ,脱模后于湿度不低于 5 0 %的环境中干燥 4 8h ,再于 110℃干燥 2 4h ,然后在空气中于5 30℃以上排胶 ,再经 16 0 0℃保温 2h烧成。结果表明 :坯体的干燥强度达 11.6MPa ;烧成后试样的体积密度为 3.0 6g·cm-3 ,显气孔率为 16 .5 % ,耐压强度为 72 .5MPa ;烧成后试样基质中除了极少量的刚玉相外 ,其余的全为尖晶石相 ,在制备过程中没有被污染。