X65+N06625复合管TIP TIG焊接方法及质量提升

在海洋石油开采领域,钢结构制造过程中经常面临复合材质管线的焊接。X65+N06625复合管以其独特的性能作为一种广泛应用的复合材料管线。本文旨在通过对X65+N06625复合管焊接过程的细致梳理,包括焊接方法、材料选择、工艺优化以及具体的操作技巧,全面总结提升管道焊接的合格率,确保焊接质量,延长产品寿命。通过深入分析焊接中的各种关键因素,能够进一步优化焊接流程,减少焊缝稀释和避免焊接缺陷的产生。此外,文中还探讨不同焊接层的操作细节,如固定焊、打底焊、填充焊和盖面焊,并强调在整个焊接过程中应注意的其他重要事项,进而显著提高复合管焊接的合格率,确保焊接结构的质量稳定性及延长产品的使用寿命。

模拟海洋环境下N06625合金耐腐蚀性能的研究

为拓宽N06625合金在极端海洋环境下的应用,研究了N06625合金在模拟海洋高盐度的环境下的耐腐蚀行为。利用光学显微镜、扫描电镜和能谱分析研究了N06625合金的微观结构和成分,利用电化学工作站研究了其在2.5、3.0、3.5 g/mL的NaCl溶液中的电化学特性。结果表明:退火态合金组织为面心立方结构的单相奥氏体,晶体内有大量的孪晶组织,其中大晶粒呈不规则的块状,而小晶粒呈等轴状;合金的耐电化学腐蚀能力较强,NaCl溶液的质量浓度越小,合金的耐腐蚀性能越好;电化学腐蚀以点蚀方式为主,其次为晶间腐蚀,成分的不均匀析出以及晶粒的不均匀长大都会加剧上述腐蚀过程。

浅谈UNS N06625镍基合金工艺管线焊接

要UNS N06625是一种以镍为主要成分的奥氏体超耐热合金,具有广泛抗氧化和耐腐蚀的优良特性,是Ni-Cr基固溶强化型变形高温合金,是以钼、锯为主要强化元素的固溶强化型镍基变形高温合金,使用温度950℃,从低温到980℃均具有良好的拉伸性能和疲劳性能,合金具有优良的耐腐蚀和搞氧化性能,并且耐盐雾气氛下的应力腐蚀。广泛用于适用于包括喷气式飞机引擎环境以及航空、化学加工在内的众多领域。

固溶处理工艺对冷轧N06625-2镍基合金带材显微组织的影响

N06625-2合金是一种除了含20%左右的铬以外还含有Mo、Ni、Al和Ti等合金元素的固溶强化耐热合金。对以20%、40%和50%的变形率冷轧的N06625-2合金带材进行了不同工艺的固溶处理:分别于1 160℃和1 180℃保温6 min和10 min空冷。随后检测了带材的晶粒度,以揭示固溶处理工艺对带材晶粒大小的影响。结果表明:带材固溶处理后的晶粒尺寸随着冷轧变形率的增大而减小;冷轧变形率相同,1 180℃固溶处理的带材晶粒比1 160℃固溶处理相同时间的带材晶粒粗大,固溶处理10 min的带材晶粒比相同温度固溶处理6 min的带材晶粒粗大。

JMatPro协助下的N06625及其复合板焊接工艺

N06625镍基合金焊接质量高低直接关系到焊后是否继续保持焊前良好力学性能和优异耐蚀性能。试验研究了N06625镍基合金及其复合板焊接工艺,并用JMatPro6.1软件分析了母材和焊材的影响焊接性的热膨胀系数、热导率、平衡相图、TTT图和CCT图,用来指导焊接工艺制订。结果表明,通过焊前严格清理、纯氩气保护、选择合理成分的焊材、制订合适的焊接工艺参数和针对性的焊接操作技术,可以避免热裂纹和耐蚀性变差等缺陷,获得优质焊缝;试板焊后经过拉伸试验、弯曲试验、冲击试验、金相检测及腐蚀试验均合格。

高品质、大规格N06625板材生产工艺研究

N06625是一种典型的镍基合金,因其优良的耐腐蚀性能,广泛地被运用于化学工业、航天、电子、核电等重要领域。由于设备能力、工艺路线等多方面原因的限制,该合金锭型在国内目前单重多数小于2t,导致后续加工不能生产出能应用于大型装备制造所使用的高品质、大单重N06625合金板材。本文介绍了采用中间合金法作为原料,生产出成分均匀真空感应铸锭,并使用传统的真空感应熔炼+电渣重熔生产工艺路线,改进原有生产工艺,生产出单重大于5t的高品质N06625铸锭,及单重大于3t的N06625中厚板材。

UNS N06625镍基合金管坯热扩孔工艺研究

采用FEM方法对高温镍基合金UNS N06625管坯优化前后的扩孔工艺进行了模拟,分析了扩孔锥与管坯喇叭口不同配合下的金属流动和位移特点,探讨了扩孔过程中管坯上端开裂的原因。采用SMS 20MN立式扩孔机完成UNS N06625管坯的热扩孔生产试验,实际生产结果较好地验证了模拟结果。结果表明,管坯喇叭口由准125 mm×33.5°优化为准125 mm×19°,有利于改善扩孔导致的管坯上端开裂缺陷。

UNS N06625合金热成形工艺的模拟试验和分析

试验用UNS N06625合金(/%:0.027C,0.005S,0.005P,0.27Si,0.07Mn,21.68Cr,62.93Ni,9.00Mo,3.98Nb,0.20Ti,1.22Fe,0.143A1)由3 t中频感应炉熔炼,3 t电渣炉重熔后锻造成材。采用Gleeble1500D热模拟实验机对UNS N06625合金进行了950~1180℃变形速率5 s^(-1)的拉伸以及变形速率1,5,10 s^(-1)真应变0.9的压缩实验,得到了该合金的变形抗力、断面收缩率和真应力应变曲线。通过分析变形抗力和断面收缩率,确定了UNS N06625合金的热加工温度区间为975~1180℃;研究了变形温度和变形速率对该合金动态再结晶的影响;通过拟合计算应力应变数据,建立了UNS N06625合金的峰值应力模型和动态再结晶临界变形量模型。5 t电渣锭的生产实践表明,该合金合适的开坯加热温度为1120℃。

镍基耐蚀合金N06625管坯的研制

UNS N06625是在以Ni-Cr为基本元素的基础上添加Mo与Nb元素的固溶强化镍基合金。由于具有优良的耐腐蚀性同时兼备优良的耐热性,因此广泛用在化工成套设备、垃圾焚烧设备等。本文主要对该合金管坯研制的生产工艺进行介绍,通过对真空感应炉冶炼控制化学成分及做好脱氧工作,电渣炉熔速控制及渣系选择,锻造的均匀化处理及道次变形量的控制等方面的研究,成功研制出在产品纯净度、组织均匀性、耐腐蚀性等方面均满足客户要求的N06625镍基耐蚀合金管坯。

N06625镍基合金焊接试验研究

介绍了N06625的焊接特点、焊接材料的选择、焊接过程的质量控制以及通过其复合板焊接及堆焊焊缝的各种腐蚀试验研究,提出了N06625焊接的要求和建议,可为类似产品焊接提供参考。

UNS N06625镍铬合金焊接工艺研究

分析了Gorgon液化天然气项目应用的UNS N06625镍铬合金管道的焊接性,并对该管道进行了焊接工艺评定试验,提出了控制焊接质量的措施。研究分析表明,UNS N06625镍铬合金焊接应采用较小的热输入,焊接工艺选用手工钨极氩弧焊和INCONEL Filler Metal 625焊丝,可以避免在焊接过程中出现热裂纹,使焊缝获得与母材良好匹配的性能。通过焊后无损检测和理化性能检测,UNS N06625镍铬合金焊缝性能符合标准要求。

N06625 GTAW焊接接头组织与力学性能研究

根据N06625材料的焊接性制订了详细的焊接工艺参数,选择焊缝外观成形良好的焊接接头进行了金相组织观察、力学性能以及抗腐蚀试验,试验结果表明:焊缝区未见显微裂纹及其他缺陷,焊缝中心组织为典型的铸态组织,且沿着冷却方向向外生长;拉伸试样断裂均发生在焊缝金属上,且为韧性断口;焊缝区域的硬度最高,其次是热影响区,均大于母材;硫酸铁-硫酸耐蚀试验结果符合与客户约定的标准JB/T 4756—2006。

水下生产系统用UNS N06625管件工艺研究

海洋油气开发过程中,油气成分含有酸性多相介质及高温等影响,当小管径的管线无法采用冶金或机械复合工艺,因此此时高强度、高耐腐蚀性的镍基材料管件在水下生产系统中发挥至关重要的作用。本文着重探讨了某深水油气田水下生产系统UNS N06625管件的生产工艺,其中主要包括两类,其一由镍基无缝钢管经热处理后,加工成异径管等;其二由镍基锻件加工成弯头、三通、支管台等。该两种工艺经过尺寸检测、机械性能检测、无损检测等,均可满足相关技术规格书、相关规范的要求。

N06625镍基合金熔敷金属的性能研究

N06625镍基合金作为高温镍基合金具有较好的高温强度和良好的耐腐蚀性等特性,被广泛应用于高温发电设备的内件制造中。N06625镍基合金被用作高温气冷堆蒸汽发生器内件高温材料。N06625镍基合金熔敷金属经过750℃时效处理后,熔敷金属断裂,由塑形断裂转变为脆性断裂。通过探索N06625镍基合金熔敷金属的室温和高温性能,为高温气冷堆蒸汽发生器的设计选材提供数据支持。

UNS N06625与A335 P11异种钢管道的焊接

通过对UNS N06625有缝钢管和A335 P11无缝钢管的性能分析和工艺试验,确定了该类异种钢管道的焊接工艺以及焊接过程中的质量控制措施,解决了UNS NO6625与A335 P11异种钢管道焊接的技术难题,并成功的应用于化工装置工艺管道的安装,为今后类似工程积累了经验。

工业化生产N06625镍基合金板材组织性能

以太原钢铁(集团)有限公司工业化生产的N06625镍基合金板材为研究对象,采用金相显微镜、扫描电镜、能谱分析等手段,对其组织性能开展了研究。结果表明:工业化生产的N06625镍基合金板材的轧制态析出物主要以条状的(Nb, Ti)(C,N)以及细小的MoNbC复合析出物为主;高强度等级N06625镍基合金板材的适宜热处理温度为1000℃左右,低强度等级N06625镍基合金板材的适宜热处理温度为1150℃左右;所生产的N06625镍基合金板材具有优异的冶金纯净度、力学性能及耐腐蚀性能,可为用户选材提供数据支撑。

固溶处理对高速轧制N06625镍基合金线材组织与性能的影响

采用高速线材轧制机组实现了大卷重N06625合金线材的生产,并对其不同温度(1000~1200℃)固溶后的组织与性能开展了研究。结果表明,N06625合金高速轧制线材的轧态晶粒尺寸极其细小,其合理的固溶处理制度为1180~1200℃×40 min;经1200℃固溶后,线材的强度和硬度较低,伸长率及断面收缩率优异,完全满足后续拔丝生产,且此时合金的组织调整完全,即发生完全静态再结晶,基体中只有少量小尺寸的Nb析出物,不会对后续冷拔变形产生不利影响。

镁对N06625合金铸态组织的影响

N06625合金中含有大量强化元素,在凝固过程中会发生溶质再分配和组分过冷现象,从而对合金的微观组织结构产生重大影响。利用Thermo-Calc热力学软件计算分析了非平衡凝固过程中Mg含量对N06625合金相转变规律和残余液相中主要元素含量变化的影响,并通过光学显微镜(OM)和场发射扫描电镜(FESEM)研究了不同质量分数Mg(0、0.0052%、0.0081%和0.0250%)对N06625合金铸态组织产生的影响。结果表明,随着Mg含量升高,固液相温度区间增加,各相析出温度发生改变,但不改变析出相种类,且随着Mg含量增加,残余液相中Ni和Mg元素含量增加,Cr、Mo、Nb和C元素含量降低。未加Mg时,二次枝晶间距较大,析出相以条状和块状在枝晶间区域析出,其平均面积分数和尺寸较大;当合金中Mg质量分数从0增加到0.0052%、0.0081%时,二次枝晶间距发生细化,析出相的平均面积分数降低并产生细化球化作用,分布更加弥散,Ti、Cr、Mo和Nb元素偏析程度减弱;当Mg质量分数增加至0.0250%时,二次枝晶间距细化不明显,析出相的平均面积分数略增大,细化球化作用减弱,Ti、Cr、Mo和Nb元素偏析程度加剧。因此,需要在N06625合金中添加适量的Mg元素,从而为优化N06625合金提供一定程度的理论参考。

固溶处理对UNS N06625合金组织和力学性能的影响

研究了950~1 200℃固溶处理对UNS N06625合金冷轧管组织和力学性能的影响。结果表明,当固溶温度从950℃提高至1 200℃,屈服强度和抗拉强度分别从480 MPa和900 MPa降至380 MPa和810 MPa,伸长率由45%提高至57.5%;晶粒度级长大至4.0~7.0级;1 100℃以上固溶处理时,合金中的碳化物基本溶解;晶粒尺寸和析出相数量是影响UNS N06625合金强度的主要因素。

高含硫复合阀门堆焊过程中的质量控制

堆焊UNS N06625复合阀门具有优异的耐腐蚀性能,是高含硫气田开发地面工程中的关键设备,其堆焊质量会直接影响气田的安全运行。本文分析了堆焊阀门结构、堆焊工艺和检验要求,总结了阀门堆焊过程中的质量控制要点,梳理了监理过程中发现的质量问题及其产生原因,以期为同类设备堆焊的质量控制提供参考。