模拟海洋大气环境中NdFeB(M35)初期腐蚀行为特征

研究模拟海洋大气环境中NdFeB(M35)初期的腐蚀行为.SEM观察表明,该材料初期腐蚀阶段,表面腐蚀过程存在3种代表性类型:Ⅰ)液滴同时覆盖富Nd相和磁性相,富Nd相先发生腐蚀;Ⅱ)液滴覆盖磁性相,磁性相腐蚀沿晶界扩展;Ⅲ)液滴在缺陷附近形成,腐蚀沿缺陷扩展.时间延长,局部腐蚀区相互连接,整体呈现晶界和富Nd相先行腐蚀,磁性相腐蚀相随其后.EDS分析给出腐蚀表面Na、Cl元素的分布,从而明确了腐蚀微电池的形成及腐蚀微电池点位变化是NdFeB(M35)腐蚀的外因.

科学家研究揭示M35家族金属蛋白酶调控大丽轮枝菌毒力的作用机制

中国农业科学院棉花研究所棉花病害防控与风险评估创新团队研究发现了两个大丽轮枝菌M35家族金属蛋白酶VdM35-1和VdASPF2,并揭示了其通过调控大丽轮枝菌产孢、菌丝生长、孢子形态及碳源利用等,调节大丽轮枝菌的适应性和毒力,为进一步阐明大丽轮枝菌的致病机理提供了理论基础。相关研究结果发表在《微生物学波普》上。

NdFeB磁体的晶粒相互作用、矫顽力和δM(H)曲线

采用δM(H)曲线方法研究了烧结和快淬纳米双相NdFeB磁体的矫顽力与晶粒微结构和相互作用的关系。随磁化场的增强,δM(H)由正值增加,达到峰值后下降,然后变为负值。标志晶粒相互作用从以交换耦合作用为主转变为以静磁相互作用为主,使δM(H)取正向峰值的磁场略小于磁体的矫顽力。烧结NdFeB磁体δM(H)曲线的正向峰值随取向磁场的增加而增大,且峰值位置左移,表明取向磁场对磁体性能的影响类似于晶粒交换耦合作用。纳米双相NdFeB磁体δM(H)曲线的正向峰值随晶粒尺寸的减小而增大,表明晶粒交换耦合相互作用随晶粒的减小而增强;较强磁场下的δM(H)有较大的负值,表明具有高磁化强度的软磁性相对静磁相互作用有较大的贡献。

基于F28M35X的数字化电能表的设计

根据IEC61850标准,设计了一款基于F28M35X双核CPU为核心,结合光纤采样模块接口、PHY芯片等硬件组成的数字化电能表;F28M35X芯片将TI的具有同类领先性能的C28x内核的DSP及控制外设与ARM Cortex-M3内核及连接外设组合起来,以提供一种分区明确的架构,可在单个具有成本效益的器件中支持实时控制和高级连接,芯片的DSP内核的速度能达到150 MHz,ARM内核的速度达到100 MHz,拥有EMAC接口、串口、SPI接口等各种数字化电表所需的外设;能够满足数字化电能表需要的各种记录以及数字信号计算的需求;同时阐述了主要功能模块的硬件设计以及原理,给出了双核芯片两个软件设计以及计量算法的主要流程,并对电能表进行基本误差测试,结果表明本设计正确可靠,具有一定实用价值。

烧结NdFeB磁体的δM(H)曲线

利用δＭ（Ｈ） 曲线研究了烧结ＮｄＦｅＢ磁体中的晶粒相互作用（包括长程静磁相互作用和晶粒间交换耦合相互作用）。结果表明，δＭ（Ｈ） 曲线方法可以解释烧结磁体中晶粒相互作用与磁体微结构（晶粒尺寸和取向） 之间的关系及其对磁体性能的影响。但是δＭ（Ｈ）

M35与GCr15干摩擦磨损性能的研究

在HT-1000型高温摩擦磨损试验机上,对M35高速钢进行干滑动摩擦磨损试验,利用SEM(扫描电镜)观察并分析摩擦面磨损形貌及磨损机理。结果表明,M35高速钢在与GCr15滚动轴承合金钢配副干摩擦条件下,随着速度的增加,摩擦因数先降低后升高,然后再降低。当摩擦热累积达到一定值后,摩擦表面产生严重塑性变形和化学变化,摩擦副表面产生氧化磨损、粘着磨损、磨粒磨损和犁沟磨损,形成转移润滑膜,此时摩擦因数较低,磨损率也相对较低。

M35对运动大鼠骨骼肌细胞葡萄糖转运的影响

观察运用甘丙肽受体拮抗剂M35时大鼠骨骼肌细胞膜葡萄糖转运蛋白4(GluT-4)数量和位移变化。大鼠随机分成4组,两用药组腹腔注射(ip)M35,两对照组则ip生理盐水,两运动组鼠游泳60min·d-1,计2周。用正糖钳了解胰岛素敏感性,测血清甘丙肽和骨骼肌细胞GluT-4浓度及GluT-4 mRNA表达水平。结果表明,两用药组GluT-4 mRNA表达水平、骨骼肌细胞内外膜GluT-4含量和正糖钳实验的葡萄糖输注率比相应对照组均有显著下降,骨骼肌细胞外膜与细胞总膜GluT-4含量比也下降。M35可能通过降低骨骼肌细胞GluT-4浓度和GluT-4膜转位降低骨骼肌细胞对葡萄糖转运和胰岛素敏感性。

热扩散法处理的M35螺丝冲头裂纹生成机制及工艺改良

本实验通过热反应扩散技术(TD处理)在M35螺丝冲头表面制备VC涂层,发现在使用传统马氏体淬火方法时基体产生了裂纹。采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、维氏硬度计检测分析材料的组织结构、元素分布与硬度,剖析了裂纹生成机制,并对工艺进行了改良。结果表明:热反应扩散过程中,在涂层与基体界面附近会形成碳与钒含量较高的扩散层,使该区域的Ms(马氏体转变起始温度)降低。由于淬火时Ms较高的内层先发生马氏体相变并伴随体积膨胀,会对外层产生较大的拉应力而导致其开裂,并迅速扩展形成淬火裂纹。采用贝氏体等温淬火工艺代替传统的马氏体淬火工艺,通过调控组织和缓解体积效应能有效解决基体开裂问题,再经过三次回火处理后得到力学性能符合要求的M35螺丝冲头产品,并在其表面成功制备VC涂层材料。

淬火温度和回火温度对M35钢硬度的影响

采用正交实验与回归方程相结合的方法,研究了淬火温度和回火温度对M35钢回火后硬度的影响。根据实验要求对实验数据进行了因素因子分析,并对建立的硬度回归方程进行了验证。结果表明,淬火温度越高、回火温度越低,回火后硬度越大。最佳热处理渗工艺参数为,淬火温度1200℃,回火温度550℃。

M35车-镗-铣5轴复合加工中心B_1轴过载保护装置的分析与调整

介绍M35车-镗-铣5轴复合加工中心B1轴保护装置的结构原理以及发生过载后机床B1轴工作精度的检查分析和调整恢复的方法。采用此方法,能在最短的时间里恢复机床的加工精度,对同类机床的调整和故障排除具有重要的指导意义。

M35高速钢的热变形行为研究

在Gleeble-1500热模拟试验机上对M35高速钢进行了热压缩试验,研究了变形温度在950~1150℃、变形速率为0.01~10s^(-1)时M35高速钢的热变形行为,建立了热变形本构方程和热加工图。结果表明:M35高速钢热压缩过程中的变形行为可用双曲正弦函数来表征,其平均变形激活能为333.04kJ·mol^(-1)。通过热加工图直观地展现出了M35高速钢热变形失稳的区域,并且获得了实验条件下其热变形过程的最优工艺制度,即热加工温度为1 100℃,应变速率为0.01s^(-1)。

柯达M35洗片机补液控制系统电路故障

故障现象本院Ｍ３５洗片机在使用过程中发现，胶片完全进入机内，蜂鸣器ＤＳ１不鸣叫，而且补充泵Ｂ４不停止补液。而正常情况下，在没有按下待机开关Ｓ１或Ｓ２时，往机内送入胶片，Ｂ４补液，待胶片完全进入机内，３秒后ＤＳ１鸣叫１秒，Ｂ４停止补液。故障分析考虑电路...

呼吉尔特矿区大采高工作面采空区侧向支承压力演化过程实测研究

为研究呼吉尔特矿区大采高工作面采空区侧向支承压力演化过程,以门克庆煤矿3102工作面为工程背景,利用3102工作面布置“两进一回”的辅助运输巷,提前在辅助运输巷布置不同深度的煤体应力计测点进行实时监测,通过连续一年的监测分析得出:工作面回采后采空区侧向60m范围内侧向支承压力均出现不同程度的起伏变化,走向侧方向宽煤柱内滞后工作面约1100m、辅运巷实体煤侧滞后工作面880m后应力趋于稳定,得出采空区侧向应力演化时间长达7个月;宽煤柱内及辅助运输巷帮部受力演化在走向上呈现出超前应力未影响(应力平稳)阶段、回采扰动(应力上升)阶段、塑性演化(应力下降)阶段、近场顶板垮落(应力持续上升)阶段以及应力稳定(应力平稳)阶段5个阶段;倾向上呈现煤柱内侧塑性区、煤柱弹性区、煤柱外侧塑性区、辅运巷外侧弹性区4个区间。研究结论为呼吉尔特矿区大采高工作面在临空巷道掘进时机的确定、煤柱宽度的优化、临空巷道矿压控制等关键问题具有重要意义。

酸性渣重熔含硫高速钢M35的质量研究

使用1 t双极电渣炉试验研究了大气条件下酸性渣重熔含硫M35高速钢(0.015%～0.030%S)的成分变化和碳化物、非金属夹杂物的质量水平。酸性渣重熔时,钢锭大小头硫、硅、锰、铬有较大的差值,化渣时添加硫化钙和倒渣时加入锰铁粉,可减小钢锭大小头差值。酸性渣重熔的含硫M35高速钢轧材碳化物不均度、颗粒度质量水平与常规碱性渣系相当,非金属夹杂物A类≤1.5级、B、C、D类≤1.0级。

粉末高速钢S690与M35、M42钢组织性能对比

1引言M35、M42钢是国内常用的高性能高速钢牌号,其合金含量较高,同时含有Co元素,因此其红硬性较高。传统的冶炼方法是采用铸锭—锻轧工艺。由于钢的合金量高,化学成分复杂,铸锭尺寸大,冷却速度缓慢,在其凝固时不可避免地会产生粗大莱氏体碳化物偏析组织。偏析的存在不仅给钢的锻、轧等热加工造成困难,而且还损害了钢的各种性能。本文主要对比了粉末高速钢S690与锻轧高性能高速钢M35、

回火温度对M2钢和M35钢淬回火硬度及热硬性的影响

W6Mo5Cr4V2(即M2)是通用的高工钢之一,W6Mo5Cr4V2Co5(即M35) 是在M2的基础上加入5％左右的钴,两者的热处理规范相近。不同种类的刃具有不同的硬度和热硬性要求。如何合理选择热处理工艺规范。