基于A^(2)/O工艺污水厂改造与提标工程设计

南方某污水厂提标扩建工程,一期A^(2)/O好氧区采用MBBR工艺改造并增大缺氧区容积;二期提标采用高效沉淀池+纤维转盘滤池+紫外消毒工艺,强化脱氮除磷及SS去除,并对全厂进行除臭设计。提标扩建后总规模12×10^(4)m^(3)/d,直接运行成本约0.63元/m^(3),出水均值为COD 17.10 mg/L、BOD55.40 mg/L、SS 5.80 mg/L、NH_(4)^(+)-N 0.90 mg/L、TN 5.90 mg/L、TP 0.30 mg/L。均优于《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级A标准,其经验可供其他污水厂借鉴。

高原强太阳辐射下A^(2)O工艺活性污泥脱氮机制研究

文章通过横向运行太阳辐射、恒温和室温3套平行A^(2)O装置,分析高原太阳辐射对A^(2)O反应器驯化活性污泥过程中微生物丰度和多样性及代谢的影响。结果表明,当运行到第40天时,太阳辐射A^(2)O反应器的脱氮效果相比于恒温、室温装置总体上较差;太阳辐射A^(2)O系统中的操作分类单元数量为595,呈下降趋势,驯化过程中优势菌属代谢功能以有机物降解、反硝化脱氮为主,代谢途径以碳氮代谢为主;反硝化菌的相对丰度随太阳辐射照射时长的增加而增加。运行到40 d太阳辐射A^(2)O系统菌群多样性要低于恒温和室温系统,某些常见的污泥中的优势菌属相对丰度受到了太阳辐射的抑制,但如norank_f__AKYH767脱氮相关的菌属丰度及其功能基因反而在太阳辐射反应器中得到了强化。

A^(2)O工艺处理焦化废水异常工况的调整实践

针对某焦化厂废水处理生化段运行过程中出现的活性污泥的活性被来水中的硫化物抑制,导致好氧池出口氨氮质量浓度上升至30 mg/L左右的异常工况,通过调整系统运行负荷、投加市政污泥、控制来水pH值、调整回流比和水处理量等运行参数,使系统恢复正常运行。在处理量60 m^(3)/h、来水氨氮质量浓度80 mg/L~100 mg/L、稀释水投加量≤10 m^(3)/h、系统水温32℃~37℃的工况下,好氧池出口水样氨氮含量为0、亚硝酸盐氮质量浓度平均值为0.058 mg/L、pH值在7.0~7.5、碱度在250 mg/L~350 mg/L。

A^(2)O工艺活性污泥黏性膨胀原因及控制措施

污泥黏性膨胀问题一直是A^(2)O工艺运行控制的难点。郑州市某污水处理厂在运行过程中出现污泥黏性膨胀问题,造成污泥沉降性能变差,SVI逐渐提升至240 mL/g左右,二沉池泥位持续升高。从进水水质、水温、曝气量、浮渣等多方面综合分析引起污泥膨胀的原因,及时从剩余污泥排放量、污泥龄、溶解氧、回流比、水力停留时间等工艺参数调整运行工艺,使污泥膨胀问题得到一定程度的缓解。为彻底消除生物池浮泥,又通过在二沉池配水井精准投加40 mg/L的阳离子高分子絮凝剂,经过一段时间的药剂助沉,明显提高了污泥沉降性能,SVI也逐渐下降至120 mL/g左右的正常水平,解决了污泥黏性膨胀问题,消除了生物池浮泥,为解决污泥黏性膨胀提供了思路。

固定床平板填料强化A^(2)/O污水处理工艺的试验研究

针对污水处理厂进水水量波动大、NH_(3)-N浓度偏高、COD浓度偏低的特点,在A^(2)/O工艺生化池中投加固定床平板填料强化处理效果。试验结果表明:在A^(2)/O工艺生化池中投加固定床平板填料的污水处理厂对COD的去除率可以稳定在90%左右,对NH_(3)-N的去除率则可以维持在95%左右,出水水质达到GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》中一级A标准。

寒冷地区污水处理厂A^(2)O工艺改良调试与运行效果

为进一步提升寒冷地区A^(2)O污水处理工艺的运行效果,以位于寒冷地区的A污水处理厂为研究案例,研究1种具有多点进水、混合液多点回流特性,且适用于寒冷地区污水处理厂的改良型A^(2)O工艺,并从多个角度着手,确定该工艺的设计要点和运行技术参数等内容。从实际应用效果来看,该改良型A^(2)O工艺在寒冷条件下仍可取得较优的处理效果,可为后续相关工作提供参考。

用于污水处理A2/O工艺的内回流泵设计

内回流泵是污水处理厂生物反应池A2/O工艺中的重要设备,具有流量大、扬程极低的特点,同时又具备机电一体化装置效率高的优点。但国内对内回流泵,特别是大功率的回流泵的研究还处于初始阶段,缺乏较为系统的设计方法。对内回流泵的整体结构,强度及可靠性进行分析,系统总结了内回流泵的整体结构设计、水力设计、安装系统设计。认为内回流泵潜水电机的流线型外形设计能够提高流动通畅性和机组效率;设计螺旋桨时需要考虑叶片数、叶栅稠密度、轮毂比和叶片包角等几个主要设计参数;导流壳的设计需要与螺旋桨配合。所设计的回流泵已投入应用,应用结果表明:回流泵运行正常,各项指标均达到用户使用要求,节能效果明显。

高原生境下乙酸钠为单一碳源对A^(2)O工艺的影响

以高原生境的A^(2)O工艺为研究对象,结合污水处理中污染物浓度不确定性特点,探究了乙酸钠为单一碳源时A^(2)O工艺的反应规律。研究表明,高原生境下A^(2)O工艺在使用乙酸钠作为单一碳源驯化后,具备一定的污染物降解能力,但其去除效率随污染物浓度的变化呈现出较大的波动性,说明系统具有不稳定性的特点;同时该系统的污染物去除效率远低于平原地区,菌群在门水平及属水平上的主要细菌及相对丰度均与平原地区有显著差异,说明高原特殊生境对A^(2)O工艺的菌群结构有较大影响,进而影响了污染物的处理效率。研究成果能够为高原生境下污水处理研究提供一定的理论参考。

进水比对A_(2)O工艺污染物去除效果的影响

为解决低碳农村生活污水处理难题,本研究采用模拟试验和化学分析相结合的方法,对A_(2)O工艺的进水比进行优化。结果表明:厌氧区和缺氧区进水比分别为70.00%和30.00%时污染物整体去除效果最佳,COD、TN、TP、氨氮去除率分别为87.53%、78.35%、84.23%、97.22%。优化的A_(2)O工艺可为农村生活污水处理提供技术支撑。

基于有机废水作为碳源补充的改良型A2/O工艺污染物去除效果研究

本研究采用改良型A2/O工艺,结合进水碳源和出水总氮,采取多段进水方式,保证厌氧释磷和缺氧区的反硝化良好进行,确定生化池运行的最佳内回流比为前缺氧区回流比100%,后缺氧区回流比200%。高浓度可生化有机废水作为碳源投加时,改良型A2/O工艺出水效果较稳定。

A^(2)/O工艺Microthrix parvicella型微膨胀污泥微生物群落特征

为探究Microthrix parvicella引发的污泥膨胀微生物群落特征,采用A^(2)/O工艺并借助高通量测序技术,考察污泥膨胀中微生物群落整体、硝化菌群和丝状菌群的变化特征。结果表明,当系统运行温度由24℃降低为14℃并运行21 d后诱发了M.parvicella污泥膨胀,污泥体积指数由81 mL/g升高至197 mL/g,系统中COD和NH^(+)_(4)-N的平均去除率分别为84%和98%。污泥膨胀使微生物群落结构发生变化,Actinobacteria门相对丰度由8%增大到20%,优势地位明显提升,Proteobacteria门和Nitrospirae门相对丰度降低。低温下AOB、Nitrospira丰度降低,Nitrobacter丰度升高,但系统内仍存在一定数量的硝化菌群,这维持了良好的硝化效果。丝状菌群中M.parvicella、Thiothrix和Flavobacterium相对丰度升高,其余8种丝状菌属相对丰度降低。升高温度后,污泥膨胀得到控制。

城市污水处理厂A^(2)/O工艺调试运行实例分析

江苏某污水厂实际进水NH3-N值高于设计值。运营以来,由于部分曝气设施老化,好氧池实际泥龄短,生存的硝化菌数量不能实现氨氮稳定达标的要求而导致实际出水水质不能稳定达标。通过提高好氧段实际水力停留时间、活性污泥的培养驯化、改进生化池缺氧段等技术措施,提高好氧池硝化能力,使NH3-N及主要水质指标达到城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)一级A标准。因为污水处理厂工艺流程复杂就必须不断地进行调试分析,本文是以改污水处理厂为研究对象进行调试研究,并根据调试中遇到的问题提出解决措施和注意事项。

A^(2)O工艺系统丝状菌膨胀原因分析及对策

构建A^(2)O工艺系统以探究生活污水处理中丝状菌膨胀的主要原因及有效控制措施,试验结果表明,缺氧池(A2池)由于池水搅拌不均,底部污泥腐化严重导致贝日阿托氏细菌(Beggiatoa)膨胀;好氧池(O池)由于低温条件下的高浓度进水负荷导致微丝菌(Microthrix parvicella)膨胀;采用传统停水闷曝、添加NaClO试剂等措施并不能实现迅速有效控制丝状菌膨胀的目标。通过采用空床饥饿调试、提高氧传质效率、改变污泥絮体结构等措施,能够快速有效抑制丝状菌膨胀,并恢复菌胶团生长优势,重构生活污水生物处理系统。

高进水TN浓度条件下A_(2)O工艺C/N调控研究

北京市某A_(2)O-MBR工艺污水处理厂的进水TN浓度高、有机物浓度低导致出水TN长期超标。为实现出水TN稳定达标开展了原水C/N调控实践研究,提出了采用COD作为C/N调控指标的方法,在进水与投加外碳源的总COD浓度与进水TN浓度的比值控制在5.9~6.98及进水与投加外碳源的总COD浓度与实际去除的TN浓度的比值控制在7.1~8.4时,达到了出水TN稳定达标的效果。同时,提出了在开展C/N调控前应首先根据实际水量调控硝化液回流量、控制回流硝化液中溶解氧,再根据推荐的C/N调控值投加外碳源并根据实际出水TN变化趋势开展动态调整的建议。

改良A^(2)O工艺在两级生物滤池改造中的应用

厌氧生物滤池(AF)和曝气生物滤池(BAF)均属于生物膜法污水处理工艺,可以实现脱氮除磷。改造前,某城镇污水处理厂采用两级生物滤池(AF+BAF)组合工艺处理生活污水,冬季水温低至10℃左右,进水氨氮浓度超过60 mg/L,原工艺出水总氮浓度在20 mg/L以上,不满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918—2002)的一级A标准要求。本次改造采用改良厌氧缺氧好氧池(A^(2)O)+竖流式沉淀池+高效沉淀池+反硝化滤池的组合工艺强化脱氮除磷,出水水质能够稳定达标。

生物膜法A^2/O^2工艺处理焦化废水的中试研究

以焦化厂废水处理系统气浮设备出水为试验用水,研究了生物膜法A^2/O^2工艺(厌氧—缺氧—好氧—好氧)处理焦化废水的工艺特性和效果。厌氧和缺氧反应器为以陶粒为填料的上流式滤池,一级好氧反应器为以塑料空心球为填料的生物接触氧化池,二级好氧反应器为以陶粒为填料的上流式曝气生物滤池。试验表明,进水COD_(Cr)为1000～2200mg/L,NH_3-N为200～400mg/L,厌氧反应器HRT为20h,缺氧反应器HRT为24h,两级好氧反应器HRT均为48h,二级好氧反应器硝化液回流比为3时,出水COD_(Cr)≤100mg/L,NH_3-N≤15mg/L,COD_(Cr)和NH_3-N可以同时达到《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)的一级排放标准。

不同运行条件下改进型A^(2)/O工艺脱氮除磷性能研究

为了提升传统A^(2)/O工艺的脱氮除磷效果,采用改进型A^(2)/O工艺,探究不同影响因素对其脱氮除磷效果的影响,并确定了改进型A^(2)/O工艺的最佳运行条件。通过调整消化液回流比、进水分配比、溶解氧(DO)浓度,确定改进型A^(2)/O工艺的最佳运行工况为消化液回流比200%、进水分配比6∶4、DO浓度1.9~2.0 mg/L,该运行条件下,脱氮除磷效果得到有效提升,出水水质能够稳定地达到一级A排放标准。

利用A^2/O^2工艺处理中药类制药废水的研究

试验将活性污泥法和接触氧化法结合使用,组合成为复合式A2/O2工艺(厌氧/好氧/厌氧/好氧)对中药类制药废水进行了中试研究,以考察该系统的处理效果。结果表明,废水经过调节池的水解酸化作用后,进入两级A2/O2(厌氧/好氧)设备,最后得到了良好的处理效果。进水的COD为119～1 440 mg.L-1,出水的COD降到15.9～71.6mg.L-1,去除率在60.0%～92.7%之间,平均去除率为78.0%;进水的氨氮质量浓度为2.25～50.3 mg.L-1,出水中的氨氮质量浓度在1.38～27.6 mg.L-1,氨氮的去除率在41.5%～88.4%之间;总氮的出水质量浓度为1.46～27.75 mg.L-1,去除率最高达到了87.7%。各项指标均达到了国家污水综合排放标准(GB 8978-1996)。

改良A^(2)O工艺与多级AO工艺在污水处理厂设计中的应用对比

东莞市某污水处理厂现状工程规模为20万m^(3)/d,文章以该工程中的新建三期工程为研究案例,工程规模为10万m^(3)/d。基于相关政策对污水处理厂总氮指标的逐步提升,通过对现状进水水质及其脱氮除氯工艺效率进行分析,对比同等进水水质情况下的改良A^(2)O工艺与多级AO工艺的设计,分析两者不同的设计参数、投资运维费用和生物脱氮除磷效率,总结两种工艺各自的优势及特点,为污水处理厂生化池工艺的选择提供参考。

UV-H_2O_2工艺对焦化废水中氰化物深度处理研究

在新颁布的《炼焦化学工业污染物排放标准》(GB 16171—2012)中,总氰化物的排放限值降至0.2 mg/L,这使得传统除氰工艺已无法满足处理要求。以某焦化厂经生化、混凝处理后的出水为研究对象,探究了UV-H2O2工艺用于深度除氰的可行性。实验结果表明:在p H=10、n(H2O2)∶n(CN)=250∶1的条件下,UV-H2O2工艺处理30 min后总氰去除率可达80%,出水总氰(<0.18 mg/L)满足新标准要求。