冷轧变形对0Cr18Ni9奥氏体不锈钢组织与力学性能的影响

采用OM、SEM、XRD、维氏硬度计、万能试验机等研究了不同变形量冷轧对热轧态0Cr18Ni9奥氏体不锈钢组织与力学性能的影响。结果表明:随着冷轧变形量的增加,0Cr18Ni9不锈钢晶粒变形越来越明显,晶界处位错塞积不断加剧,晶界越来越模糊,组织中越来越多的奥氏体转变为马氏体。随着冷轧变形量的增加,0Cr18Ni9不锈钢的硬度、抗拉强度、屈服强度均逐渐升高,伸长率逐渐下降。冷轧变形量36%的0Cr18Ni9不锈钢的硬度、抗拉强度、屈服强度均达到最大值,分别为432.3 HV、1283.1MPa、1195.2 MPa。

0Cr18Ni9不锈钢钣金件的锈蚀防护工艺

针对0Cr18Ni9不锈钢深落压钣金件因热处理造成表面氧化皮较重,使用过程中出现锈蚀的问题,制定了磁力抛光、磁力抛光+钝化和钝化+磁力抛光等3种锈蚀防护改进措施,并与未处理试样进行了对比。结果表明:未处理、仅磁力抛光处理的试样经过96 h盐雾试验后腐蚀严重,经磁力抛光+钝化处理的试样经96 h盐雾试验后发生局部点腐蚀;而经钝化处理+磁力抛光的试样经96 h盐雾试验后未出现腐蚀,在960 h盐雾试验后仅出现局部锈蚀,表面依然光亮,耐盐雾时间是其余3种试样的10倍以上。

N对奥氏体不锈钢OCr18Ni9N热塑性的影响

采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了0.008 7%～0.150 0%N对热轧0Cr18Ni9N钢(%:0.044～0.049C、0.41～0.51Si、1.46～1.52Mn、17.92～18.15Cr、9.09～9.24Ni、0.01～0.03Ti)以应变速率5×10^(-3)s^(-1)和1s^(-1)在800～1300℃的拉伸和压缩性能的影响,并分析了N含量对该钢动态再结晶性能的影响。结果表明,随着N含量的增加,该钢断面收缩率显著下降,同时其最佳热塑性的温度区间提高;当N含量低于0.0500%时,最佳热塑性区间为950～1100℃;而当N含量为0.0800%～0.1500%时,则为1150～1250℃。

1Cr18Ni9Ti不锈钢氮气瓶支架断裂原因分析

利用扫描电镜和光学显微镜的等分析设备,研究1Cr18Ni9Ti不锈钢氮气瓶支架断口的组织形貌,分析了基体成分和性能。研究表明断裂原因为在支架铆接部位的局部尺寸减薄,降低了构件的承载能力,诱发裂纹最终导致疲劳断裂,并提出相应的解决措施。

异种不锈钢1Cr18Ni9Ti/Mn-Ni-Cr/1Cr21Ni5Ti钎焊接头的组织和性能

针对液体火箭发动机燃烧室的焊接制造,采用Mn-Ni-Cr箔材钎料对异种不锈钢1Cr18Ni9Ti与1Cr21Ni5Ti进行了钎焊实验,研究了工艺参数对接头微观组织结构的影响规律,揭示了焊缝区缺陷、第二相的形成过程。通过力学性能测试获得了接头组织结构与力学性能的响应关系,确定了钎焊的最佳工艺参数为1190℃、30 min,其爆破压力达到80 MPa。利用SEM、EDS以及EBSD等表征手段对断口形貌进行了分析,研究了不同工艺规范下接头的断裂机理,为不锈钢燃烧室的焊接制造提供了工艺理论基础。

奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的钻削试验研究

奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti属较难加工材料,特别是较小孔钻削。为了得到钻头直径与钻削参数对钻削力和钻削温度的影响规律,故用高速钢标准钻头对1Cr18Ni9Ti与45钢进行了钻削对比试验,并用多元线性回归模型建立了钻削力和钻削温度的经验公式。结果表明:1Cr18Ni9Ti的扭矩和轴向力比45钢大,钻削参数对钻削力影响规律与45钢相同,即钻头直径对钻削力的影响最大,进给量次之,钻削速度最小;1Cr18Ni9Ti的钻削温度比45钢约高1.4倍,钻削速度对钻削温度影响最大,进给量次之,钻头直径最小。

Cr18Ni9奥氏体不锈钢表面渗硅层及脆性相分析

采用粉末包埋法对Cr18Ni9奥氏体不锈钢表面进行渗硅处理后,除获得致密的渗硅层外,还观察到脆性很大的高硅相。应用SEM电镜分析、能谱分析和场发射高分辨率扫描电镜等方法分析了渗硅层的成分、组织和形貌,以及渗层表面脆性相的形成及其原因。分析表明,Cr18Ni9钢渗硅层中脆性相出现在含硅量20%(原子分数)以上,其脆性源于冷却过程中高硅相周边调幅分解产物的强力约束和DO3有序相晶格常数的持续减小。

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的真空固溶渗氮处理

为了提高表面硬度和耐磨性,对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行真空固溶渗氮处理。采用金相显微镜,X射线衍射仪、显微硬度计和耐磨试验机分析了渗氮层的组织与性能。结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢经1 050℃真空固溶渗氮8 h后,获得了由γ′-Fe4N、Cr N及含氮奥氏体组成的渗氮层;渗氮层组织致密,表面硬度为900~950 HV,有效渗层深度200μm以上;合金耐磨性得到改善,磨损失重仅为基体合金的1/26。

增氮降镍对12Cr18Ni9奥氏体不锈钢耐晶间腐蚀性能的影响

本实验在12Cr18Ni9奥氏体不锈钢的基础上进行增氮降镍,采用不锈钢硫酸——硫酸铜腐蚀试验法对不同氮含量的试验钢种进行晶间腐蚀试验,分析试验钢的金相组织形貌以及晶间腐蚀沟的深度,结果表明,试验钢的晶间腐蚀程度随着氮含量的提高显著降低.

OCr18Ni9不锈钢轧制过程中的相定量分析

本文通过对0Cr18Ni9不锈钢在轧制过程中铁素体和奥氏体两相含量的测量和比较证明,忽略织构的存在会对测量结果造成较大的误差,因此必须对其修正。本文采用取向分布函数计算极图归一化因子N,进而修正织构的影响,使测算结果变得准确。用这一方法修正后的相分析数据表明,轧制过程中0Cr18Ni9钢奥氏体不十分稳定,其中一部分转变成为铁素体。

0Cr18Ni9奥氏体不锈钢在低浓度氯化钠溶液中的裸金属钝化特性

设计了研究０Ｃｒ１８Ｎｉ９奥氏体不锈钢裸金属钝化率的试验。分析其钝化曲线，指出０Ｃｒ１８Ｎｉ９奥氏体不锈钢在１０００ｍｇ／ＬＮａＣｌ溶液中的钝化曲线满足ｉ（ｔ）＝ｉ０ｅ－β·ｔ关系。

0Cr18Ni9不锈钢热轧卷分层原因分析

采用化学成分分析、金相检验和电子探针分析等方法,对0Cr18Ni9不锈钢热轧卷的分层原因进行了分析。结果表明:分层的主要原因是由于连铸过程中产生的氧化物夹杂物引起的。为避免分层的产生,应加强连铸中间包保护渣操作的管理,以避免夹杂物的产生。

1Cr18Ni9Ti不锈钢离子氮化化学处理过程模拟仿真

使用UG建立三维模型,有限元分析软件ANSYS进行不同温度下的1Cr18Ni9Ti不锈钢离子氮化过程中的温度场、应力场以及应变场的数值模拟。模拟结果表明,不同氮化温度得到的温度场分布均匀,随着氮化温度由440℃增大到520℃,模拟过程内应力由0.0052MPa提高至0.0061MPa,应变由0.14增大到0.17。获得了1Cr18Ni9Ti不锈钢螺纹离子氮化的最佳工艺参数为:渗氮温度440℃、保温时间6h、气压600Pa。

1Cr18Ni9Si3奥氏体不锈钢压缩变形行为的热模拟

利用高频感应炉熔炼奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Si3,然后热轧成变形试样。使用Gleeble-3500热模拟试验机对钢进行压缩变形试验(应变速率0.04~0.4 s^(-1),温度范围800~1 000℃),获得高温下的流变曲线图。利用数学方法对钢的热变形行为进行描述,计算出其再结晶激活能为507.62 k J/mol。

0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头应力腐蚀行为的研究(续)

2插销法实验结果及分析2、1焊接接头各区的应力腐蚀抗力 用插销试验法得到的OCr18Ni9Ti钢焊接接头各区在143℃42％MgCl_2溶液中的G_(IMP)-t_f关系分别见图14和图15。

1Cr18Ni9Ti不锈钢动量轮轮体内孔精密加工方法

针对1Cr18Ni9Ti不锈钢动量轮轮体的内孔加工难点,采用常规车削和磨削均无法保证精度要求。通过对不锈钢材料切削特性和轮体内孔加工工艺进行全面分析,结合现有加工方式的优点和不足,创新采用精密车削工艺与手工研磨相结合的方法,突破加工瓶颈,实现了动量轮中心圆柱孔的加工精度要求,为同类型高精度轮系内孔加工提供了参考方法。

0Cr18Ni9奥氏体不锈钢热轧带钢边部质量控制

0Cr18Ni9(30 4 )不锈钢采用连铸、连轧工艺生产热轧带钢时 ,带钢的两个边部表面易出现纵裂和裂边等缺陷 ,在分析其产生的机理的基础上 ,采取防止两种缺陷的相应措施 :一是调整浸入式水口插入深度 ,二是控制加热温度在 12 70℃以下。

0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管破裂的原因

某公司输气管项目使用的0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管,采用焊接方式连接,焊接工艺为手工电弧焊,钢管内输送介质为含硫化氢等腐蚀介质的富氨液,管内介质压力0.5MPa,介质温度35~45℃,运行半年后停产半年,复产时即在钢管焊接接头附近发现横向裂纹。通过宏观低倍、微观金相、化学成分分析以及扫描电镜分析等一系列方法,对该0Cr18Ni9奥氏体不锈钢裂纹形成原因进行分析。结果表明:该0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管的破裂原因为连多硫酸应力腐蚀破裂,通过向该0Cr18Ni9奥氏体不锈钢管内吹扫氩气,密封两端口,可避免连多硫酸应力腐蚀破裂。焊接时降低焊接电流,加快焊接速率,减小焊接热影响区的范围,也可降低连多硫酸应力腐蚀破裂的可能性。

1Cr18Ni9奥氏体不锈钢的焊接技术

通过对1Cr1SNi9奥氏体不锈钢的性能和焊接性的分析,指出了焊接晶间腐蚀和焊接热裂纹是焊接技术的关键。从而制定了合理的焊接工艺,包括焊条选择、焊接工艺参数、焊后处理等技术措施,确保了焊接质量。