油气田注入井况中管材氧腐蚀的研究进展

油气田注入井况中管材腐蚀问题突出,造成油气行业严重的资源浪费及安全隐患,而氧腐蚀已成为导致管材穿孔失效的主要原因之一。综述了近年来油气田注入环境中管材氧腐蚀的研究进展,重点关注了注入井况、注入参数(如工艺条件、温度、含氧量、流速等)对金属材料氧腐蚀的影响,探讨了氧腐蚀的机理及防护方法,并分析了目前研究中存在的不足。结合油气田工程需求,对未来该领域的研究工作提出了建议。

一种用于CRRT/ECMO血路管的多功能可视固定装置的设计与应用

目的探讨一种用于连续性肾脏替代治疗/体外膜肺氧合(CRRT/ECMO)血路管的多功能可视固定装置在治疗过程中的应用效果。方法将2024年1月至5月进行连续性肾脏替代(CRRT)治疗和(或)体外膜肺氧合(ECMO)治疗的156例患者随机分为对照组和观察组,每组78例。对照组采用弹力绷带和胶布固定体外循环管路,观察组使用多功能可视固定装置对血路管进行固定,比较两组患者留置导管发生移位的例次、患者舒适度和医患满意度。结果观察组留置导管发生扭曲或移位、置管处有渗出、辅料污染需要更换发生率均低于对照组(P<0.05),观察组满意度及护士满意度均高于对照组。结论用于CRRT/ECMO血路管的多功能可视固定装置能提高管路固定效果,有效降低患者治疗过程中意外事件的发生率,提高患者舒适度和护患满意度,值得在临床推广应用。

一起锅炉烟管腐蚀穿孔事故原因分析

某酒店的WNS型燃气锅炉烟管发生了腐蚀穿孔泄漏,向工作人员了解到该锅炉常年在运行与备用交替状态,停炉期间加药泵也持续不断地向炉内加药。对锅炉进行了水质检测分析虽然水质符合标准,但是锅炉依旧有水垢生成;对样管进行了显微组织金相分析显示管材球化2级;对腐蚀产物进行射线能谱仪测试分析,发现腐蚀产物以Fe、O为主,同时存在Si、Ca、Mg、Cl、S、P成分。通过腐蚀机理分析得出该锅炉烟管水侧腐蚀为局部电化学腐蚀,金属腐蚀类型为氧腐蚀和介质浓缩碱腐蚀。给水中过量加药造成介质浓缩碱腐蚀,锅水未进行有效除氧产生氧腐蚀,锅水中Cl^(-)在薄弱的氧化膜上产生小孔腐蚀,钢材中夹杂的硫化物加快了腐蚀速度,从而引发烟管腐蚀穿孔。

东胜气田井筒O_(2)腐蚀评价与防护对策研究

膜分离制氮气举技术是东胜气田积液井、水淹井排出积液进而恢复产能的重要手段之一。但目前移动式膜分离制氮技术制取的氮气中O_(2)体积分数为5%左右,随着注入次数、注入量的增加,井筒管柱的O_(2)腐蚀问题愈发严重。该研究通过高温高压动态腐蚀试验明确了东胜气田腐蚀影响规律。试验表明:含O_(2)环境下,N80材质腐蚀速率稍大于P110材料;浸没程度对O_(2)腐蚀速率的影响为全浸没>半浸没>未浸没。据此优选抗O_(2)腐蚀缓蚀剂,室内评价试验表明:钼酸钠+葡萄糖酸钠型缓蚀剂缓蚀率达90%以上。现场3口试验井均取得了较好的缓蚀效果,最大缓蚀率达73.33%。

布朗气对煤粉低氧燃烧催化影响

低氧燃烧技术是降低NOx排放的方法之一,但该技术降低了氧气浓度,导致燃烧不充分,造成了水冷壁被腐蚀等故障。为解决此类问题,通过管式炉实验平台,在低氧浓度环境下掺入不同配比的布朗气,观察烟气中各气体的浓度、反应后的煤粉失重率及固体残渣中固定碳占比。结果表明:当掺入1%布朗气后,煤粉的失重率增加了9.82%,残渣固定碳的含量减少了47.06%;当掺入2%布朗气后,煤粉的失重率增加了10.36%,残渣固定碳的含量减少了49.16%,且在反应前期还原性气体CO和CH_(4)的析出值达到峰值的时间分别提前了4 min和3 min,在反应前期营造了还原性燃烧气氛。由此可见,通入布朗气有利于煤粉低氧燃烧技术的实际应用。

三种吸氧方法治疗重型病毒性肺炎患者的临床效果研究

目的探讨鼻氧管、氧气面罩和氧袋面罩三种吸氧方法治疗重型病毒性肺炎患者的临床效果。方法113例重型病毒性肺炎患者为研究对象,其中,32例接受鼻氧管吸氧氧疗(鼻氧管组),40例接受氧气面罩吸氧氧疗(氧气面罩组),41例接受氧袋面罩吸氧氧疗(氧袋面罩组)。对比三组患者吸氧治疗前后的血气分析监测结果[pH值、动脉血氧分压(PaO_(2))、动脉血二氧化碳分压(PaCO_(2))、氧合指数(OI)、血氧饱和度(SpO_(2))],OI<300 mm Hg(1 mm Hg=0.133 kPa)持续时间、治疗有效率及气管插管率。结果治疗前,三组患者的pH值、PaO_(2)、PaCO_(2)、OI、SpO_(2)对比,差异无统计学意义(P>0.05)。氧袋面罩组治疗48 h后的pH值高于本组治疗前,差异具有统计学意义(P<0.05);氧袋面罩组治疗24、48 h后的PaO_(2)高于本组治疗前,且高于氧气面罩组及鼻氧管组同时点,差异具有统计学意义(P<0.05);氧袋面罩组治疗24、48 h后的OI高于氧气面罩组及鼻氧管组同时点,差异具有统计学意义(P<0.05);三组患者治疗24、48 h后的SpO_(2)均高于本组治疗前,差异具有统计学意义(P<0.05)。氧袋面罩组患者的OI<300 mm Hg持续时间为(8.32±3.82)d、治疗有效率为70.7%、气管插管率为19.5%;氧气面罩组患者的OI<300 mm Hg持续时间为(9.34±4.36)d、治疗有效率为67.5%、气管插管率为22.5%;鼻氧管组患者的OI<300 mm Hg持续时间为(12.35±4.64)d、治疗有效率为56.3%、气管插管率为31.3%。氧袋面罩组及氧气面罩组患者的OI<300 mm Hg持续时间均短于鼻氧管组,差异具有统计学意义(P<0.05);氧袋面罩组及氧气面罩组患者的OI<300 mm Hg持续时间对比,差异无统计学意义(P>0.05);三组患者的治疗有效率及气管插管率两两对比,差异无统计学意义(P>0.05)。结论氧气面罩、氧袋面罩吸氧氧疗应用于重型病毒性肺炎患者较鼻氧管吸氧氧疗可更明显改善患者的血气指标,具有较高的安全性。

液氧相变气体膨胀技术在隧洞开挖中的应用研究

为了实现在不许可使用炸药爆破条件下的隧洞快速开挖施工,应用新型氧气膨胀破岩技术,成功探索、研究、总结出一套适用于一般隧洞开挖的掏槽、扩槽、辅助、周边孔气体膨胀破岩施工方法,详细给出了适用于隧道开挖的优化钻爆参数。隧洞穿越的山体为花岗岩,试验研究段属于Ⅳ~Ⅲ围岩,岩石的抗压强度为90~100 MPa,非常坚硬,解理裂隙比较发育,可爆性一般。采用现场试验研究方法,经过不断总结、改进、优化,对于面积约65 m^(2)的隧洞,实现了2 d一个循环,平均循环进尺约2.5 m,基本满足在不能使用炸药爆破情况下一般隧洞快速开挖施工的要求。研究表明:新型气体膨胀破岩技术可以在坚硬岩体中进行隧洞开挖,具有操作安全、破岩效率高、不涉及民爆物品和易制爆危险化学品、不产生爆炸冲击波、振动幅值较低等优点,可有效地解决复杂环境下不许可使用民爆物品及使用机械法开挖进度慢的问题。

导流筒的底部结构对直拉单晶硅氧含量的影响

采用STR公司研发的专业晶体生长软件CGSim,对热场内的导流筒部件的底部结构进行优化。研究了导流筒底部的两个结构:一是导流筒底部水平结构长度(X值);二是导流筒底部结构倾斜长度(Y值)。研究结果表明,通过调整导流筒底部的结构,改变了熔体内的温度分布,增大了自由液面下方的对流强度,加快了氧杂质的挥发,降低了氧杂质传输分凝到晶棒的氧含量。结果表明,随着X值增加,生长界面的氧含量就越低;随着Y值增加,生长界面的氧含量无明显变化。由此得知,导流筒底部X值是影响晶棒生长界面氧含量的关键结构;而Y值对氧含量影响作用较弱。模拟结果显示,当X值为160 mm时,氧含量最大降低0.57 ppma。

深部邻近采空区多漏风条件下自燃“三带”分布规律研究

为探究深部邻近采空区多漏风通道对煤自燃“三带”的影响,以唐山矿0291工作面为工程背景,采用FLUENT软件模拟多漏风环境采空区内氧气浓度的分布规律,并依此划分不同漏风条件下采空区自燃危险区域;在工程现场设置束管监测装置监测采空区内氧气浓度,依据监测数据对模拟结果进行现场验证。模拟结果表明:随工作面推进,采空区上下隅角相邻区域形成多漏风通道且漏风量增加,漏风导致采空区散热带和氧化带向深部运移,其进、回风巷氧气浓度大于8%的范围由64、40m增至101、80.2m。现场验证表明:束管监测工作面采空区氧化带宽度与数值模拟结果误差小于5%,模拟结果得以验证。

新型气体膨胀技术在隧洞开挖工程中初步应用分析

为了在不许可使用炸药爆破的条件下进行隧洞开挖,本文首次将新型气体膨胀技术应用到隧洞开挖工程中,探索出了一套适用于隧洞开挖的掏槽、扩槽、辅助、周边膨胀破岩的方法,初步总结出的钻孔、充气、堵塞、点火、防护等技术参数,在广东某隧洞开挖工程的现场应用中得到了验证。应用研究表明,新型气体膨胀技术可以在坚硬岩体中进行水平掘进,具有操作安全、破岩效率高、不产生爆炸冲击波、气体膨胀破岩产生的振动幅值较低,不涉及民爆物品等优点,可有效解决复杂环境下不许可使用民爆物品,而使用机械劈裂法开挖进度太慢的问题,具有广阔的工程应用前景。

等静压石墨生产过程中洗烟废水处理技术分析

石墨烯生产过程中,碱洗塔会产生大量高浓度洗烟废水,其中COD>1000mg/L,TDS约14000mg/L,经过"混凝-气浮"+碟管式反渗透(DTRO)+机械式蒸汽再压缩(MVR)工艺进行处理后,一部分水可回用至生产车间,剩下的废水COD<500mg/L,TDS<1500mg/L,达到当地产业园区接管指标要求,直接排入园区污水管网。

医用氧质量标准修订及执行情况介绍

新修订的医用氧质量标准自2022年5月正式实施(批件号:XGB2021-061),修订标准较原标准在检测项目和方法上都有较大变化,增加了水分检查,删除了酸碱度和其他气态氧化物质检查项,修订了一氧化碳、二氧化碳和氧含量测定方法。本文从国内外标准收载情况、起草背景、标准变化情况以及执行过程中的问题方面进行逐一分析介绍,帮助医用氧的生产企业、使用单位及监管部门更好地理解和执行新修订标准。

催化重整加热炉对流段炉管腐蚀失效分析及对策

某石化公司催化重整联合装置加热炉炉管发生泄漏,通过宏观形貌分析、材质成分分析、金相组织分析、扫描电镜观察、能谱分析和XRD分析等方法,并结合炉管实际运行的工况环境对发生泄漏的炉管进行综合分析。结果表明:造成加热炉炉管腐蚀穿孔的原因为管内水中的溶解氧腐蚀。为避免类似的腐蚀问题再次发生,从停工维护和运行监控两个方面提出防腐蚀建议和措施。

自制简易单腔高流量鼻导管在留置鼻胃管患者经鼻高流量湿化氧疗中的应用

目的:探讨自制简易单腔高流量鼻导管在留置鼻胃管患者经鼻高流量湿化氧疗(HFNC)中的应用效果。方法:选取2022年1—10月河南科技大学附属黄河三门峡医院收治的使用HFNC的留置鼻胃管患者58例为观察对象,根据随机数字表法分为对照组和观察组,各29例。对照组使用双腔高流量鼻导管进行湿化氧疗,观察组使用自制简易单腔高流量鼻导管进行湿化氧疗。比较两组患者高流量鼻导管脱出次数、护理人员重复固定高流量鼻导管的工作量及高流量鼻导管固定部位医疗器械相关压力性损伤发生率。结果:观察组鼻导管平均每天脱出1次、2~3次及>3次的占比低于对照组,差异有统计学意义(P<0.05);观察组重复固定高流量鼻导管所耗的时间短于对照组,更换胶布次数、胶布使用数量均少于对照组,差异有统计学意义(P<0.001);观察组高流量鼻导管固定部位医疗器械相关压力性损伤发生率低于对照组,差异有统计学意义(P=0.021)。结论:应用自制简易单腔高流量鼻导管为留置鼻胃管患者进行HFNC,可有效降低鼻导管脱出次数,维持患者氧疗的稳定性,减少护理人员重复固定的工作量,降低鼻导管固定部位医疗器械相关压力性损伤发生率。

稠油高压火驱氧化特性实验研究

稠油氧化特性研究是火驱提高采收率矿场设计的依据和基础,但截至目前,有关压力对稠油高压火驱的研究相对较少。为了明确压力对稠油火驱氧化特性的影响,并有效减少高压火驱的不利影响,以鲁克沁稠油为例,基于热重实验和差示扫描量热实验,研究不同压力下的稠油氧化热失重以及放热等变化特性,首先计算不同压力下的动力学参数,得出各氧化阶段的活化能、反应焓;其次,通过燃烧管实验,评价了不同压力下的火驱燃烧效果及稳定性。研究结果表明:压力升高加快了稠油氧化反应速率,增加了放热量,复杂体系的氧化路径有所改变,反应动力学表征参数需进行高压修正;并且压力升高使火线推进速率加快,燃烧前缘温度较常压火驱升高300℃以上,燃烧稳定性变差;10%减氧高压火驱燃烧稳定,有效抑制高压反应速度过快导致的燃烧不稳定性。

ManujetⅢ装置组合鼻咽部改良吸氧管在无痛支气管镜检查中的应用

目的观察ManujetⅢ装置组合鼻咽部改良吸氧管在无痛支气管镜检查中的应用效果。方法选取行无痛支气管镜检查的120例患者为研究对象,随机分为观察组(给予常规鼻咽部持续给氧联合ManujetⅢ组合鼻咽部改良吸氧管)和对照组(给予常规鼻咽部持续给氧),每组60例。比较2组平均动脉压(MAP)、心率(HR)、血氧饱和度(SpO_(2))、诱导时间、镜检时间、苏醒时间、一次检查成功率、患者满意度、医师满意度及不良反应发生率。结果重复测量方差分析显示,2组MAP、HR、SpO_(2)存在时间、组间及时间与组间交互作用,差异有统计学意义(P<0.05);在镜检5 min、镜检10 min以及镜检后,观察组MAP低于对照组,HR、SpO_(2)高于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。2组诱导时间比较,差异无统计学意义(P>0.05);观察组镜检时间、苏醒时间短于对照组,一次检查成功率高于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。观察组的患者满意度、医师满意度均高于对照组,差异有统计学意义(P<0.05)。观察组不良反应发生率为5.00%,低于对照组的18.33%,差异有统计学意义(P<0.05)。结论常规鼻咽部持续给氧联合ManujetⅢ组合鼻咽部改良吸氧管行声门上手控辅助喷射通气有利于提供充分氧供,并降低低氧血症发生率。

热管用高性能无氧铜管研发分析

对热管用高性能无氧铜研发来说,只有深入分析工艺方法和技术内容,才能实现对热管用高性能无氧铜铸坯成分的有效控制。因此,文章从热管用高性能无氧铜管研发背景出发,对热管用高性能无氧铜管研发进行深入分析,并提出热管用高性能无氧铜管工艺技术,旨在为相关人员提供参考。

中耳气压伤在高压氧治疗中的发生状况及其相关因素研究

目的:探讨高压氧治疗(hyperbaric oxygen therapy,HBOT)并发中耳气压伤的发生率、发生时段、鼓膜损伤程度及发生中耳气压伤的危险因素。方法:以进行HBOT的648例患者为研究对象,计算中耳气压伤的发生率,观察其发生时的舱内压力及鼓膜损伤程度,分析发生中耳气压伤的危险因素。结果:中耳气压伤的发生率为7.4%,主要发生在加压至1.4ATA之前(79.2%),以Teed I级鼓膜损伤为主(64.6%)。鼻咽部炎症、卧位治疗、首次治疗及留置鼻胃管为中耳气压伤的高危因素。鼻咽部炎症、卧位治疗及留置鼻胃管为中耳气压伤的独立危险因素(OR=15.103、2.715、6.601,P<0.05)。结论:HBOT过程中,中耳气压伤的发生率较高,多发生于升压阶段1.4ATA之前,鼻咽部炎症、卧位治疗、首次治疗及留置鼻胃管患者易发生中耳气压伤,应注意识别并采取相应的预防措施。

20号钢无缝钢管腐蚀穿孔失效原因分析

为了确定西部某油田无缝钢管腐蚀穿孔失效的原因,对失效的无缝钢管样品进行了外观、理化性能、金相组织、腐蚀产物元素和成分等的试验分析。试验分析结果表明,失效无缝钢管的化学成分和布氏硬度试验结果均符合GB/T 12459—2017标准的要求,3^(#)无缝钢管样品的伸长率不符合该标准的要求;无缝钢管材料中含有少量的非金属夹杂物,金相组织为P+F;腐蚀坑中的物质主要由O、Fe、S、Cl、Si、Ca和C等元素构成;腐蚀产物主要由Fe_(3)O_(4)、Fe_(2)O_(3)和FeOOH组成。根据腐蚀产物的化学成分,该无缝钢管腐蚀穿孔主要是由土壤中的溶解氧腐蚀所引起,失效形式为无缝钢管外壁局部腐蚀导致的腐蚀穿孔。

外源物质对油茶花粉萌发和花粉管生长的影响

以普通油茶花粉为材料,研究不同浓度的植物生长调节剂、矿质元素、一氧化氮(NO)和活性氧(ROS)对花粉萌发和花粉管生长的影响,并采用正交试验优化普通油茶花粉的萌发条件。结果表明:0.5~5.0 mg·L^(-1)赤霉酸(GA_(3))、0.5 mg·L^(-1)萘乙酸(NAA)显著促进花粉萌发和花粉管生长,最大花粉萌发率分别为59.07%,71.29%,而高浓度的NAA、GA_(3)(50 mg·L^(-1))却极显著抑制花粉萌发和花粉管生长。10~50 mg·L^(-1)MgSO_(4)处理的萌发率为56.88%~65.83%,24 h最大花粉管长度为2809.56μm。50~150 mg·L^(-1)CaCl_(2)·2H_(2)O处理的萌发率为59.91%~63.28%,24 h最大花粉管长度为2770.11μm,差异达显著水平。随着Ca^(2+)的抑制剂乙二醇双四乙酸EGTA、乙烯利(ETH)和NO供体硝普钠(SNP)浓度的增加,花粉萌发率和花粉管长度降低。100~300μmol·L^(-1)N′-硝基-L-精氨酸(L-NNA,NO抑制剂)促进花粉萌发和花粉管生长,最大花粉萌发率为68.12%。H_(2)O_(2)(ROS供体)和乙酰半胱氨酸(NAC,ROS抑制剂)浓度越高,花粉萌发率越低,花粉管长度越小,最大花粉萌发率分别为48.39%和45.78%。正交试验结果表明,促进油茶花粉萌发的最佳配比为100 g·L^(-1)蔗糖、10 g·L^(-1)琼脂、0.1 g·L^(-1)H_(3)BO_(3)、50 mg·L^(-1)CaCl_(2)·2H_(2)O、10 mg·L^(-1)MgSO_(4)、0.5 mg·L^(-1)NAA和2 mg·L^(-1)GA_(3),促进油茶花粉管生长的最佳配比为100 g·L^(-1)蔗糖、10 g·L^(-1)琼脂、0.1 g·L^(-1)H_(3)BO_(3)、50 mg·L^(-1)CaCl_(2)·2H_(2)O、10 mg·L^(-1)MgSO_(4)、0.5 mg·L^(-1)NAA和8 mg·L^(-1)GA_(3)。Ca^(2+)、Mg^(2+)和适当浓度的GA_(3)、NAA促进花粉萌发和花粉管生长,而乙烯利、NO和ROS对花粉萌发和花粉管生长起抑制作用。本研究结果可为油茶花粉离体萌发试验提供依据。