PPS/PA-66共混物结构与性能的研究

用Ｘ射线衍射、ＳＥＭ和ＦＴ－ＩＲ研究了ＰＰＳ／ＰＡ－６６共混物的聚集态结构、相形态和共混体系分子间的相互作用。结果表明，随着ＰＡ－６６含量增大，共混物的结晶性更好；ＰＰＳ／ＰＡ－６６共混体系属于多相体系，含微量支化或交联键的ＰＰＳ占５０％时，为分散相，ＰＡ－６６占７５％时，ＰＰＳ成为连续相；随着ＰＡ－６６含量增加，ＰＰＳ的苯环Ｃ－Ｈ振动７０５ｃｍ－１峰位向低波数移动，随ＰＰＳ含量增加，ＰＡ－６６中酰胺的Ｃ＝Ｏ１６３９ｃｍ－１峰位向低波数移动，酰胺基团与苯环上的Ｃ－Ｈ存在氢键相互作用。熔融流动性、流变性和冲击性能试验证明，共混物有良好的熔融流动性和韧性。

鸿塑公司成功研发导热PA66和导热PPS

广东顺德鸿塑高分子材料有限公司成功开发了以尼龙（PA）66、聚苯硫醚（PPS）为基体树脂的高导热型复合材料（型号为HS-PA66-TR40和HS-PPS-TR40）投入市场并取得良好的效果。以PA66为基体的高导热复合材料（HS-PA66-TR40）的密度为（1.5±0.05） g／cm3（23℃），以PPS为基体的高导热复合材料（HS-PPS-TR40）的密度为（1.73±0.05） g／cm3（23℃），远低于铝合金材料的密度（2.70～3.03 g／cm3），可以满足大功率LED散热器的要求（7 W功率的LED灯，质量﹤85 g），HS-PA66-TR40和HS-PPS-TR40热导率在室温（25℃）状态下达到6.53~8.65 W／（m · K），远高于纯PA66的热导率[0.243 W／（m · K）]，以及纯PPS的热导率[0.3 W／（m · K）]。

PP/PA66原位复合材料的增强和增韧效应

用挤出 拉伸 注塑法制得了增强又增韧的PP PA66原位复合材料 ,以未经拉伸的普通共混材料作对照 ,研究了PA66质量含量 (cd)对材料相形态和力学性能的影响及其作用机制 .结果表明 ,当cd 由 0 %增至2 0 %时 ,原位形成的PA66纤维数量增多 ,纤维直径及其分散性以cd =1 5 %为界先减小后增大 ,残留的PA66粒子数也增多 ;纤维数量的增多和纤维网络的发展导致材料冲击强度持续增高 ;纤维及粒子对基体的增刚作用使材料杨氏模量增高趋于极限值 ;受分散相对基体增强效应和两相弱粘结界面缺陷效应的综合影响 ,材料的拉伸强度以cd =1 5

POE-MAH对PA66/PP共混物形态结构和相容性的影响

通过扫描电镜(SEM)观察、差示扫描量热法(DSC)和广角X射线衍射分析(WAXD),研究了POE-MAH对PA66/PP共混物的形态结构和相容性的影响。实验结果表明,POE-MAH的加入可使PA66/PP共混物由不相容的两相结构向相容的均质网状结构转变,共混物的相容性和分散度得以提高,并在POE-MAH含量为9％时,其增容效果最好。随POE-MAH含量增加,PA66/PP共混物的结晶度随之降低,同时共混物中PP的结晶行为及PA66和PP的微晶尺寸亦与POE-MAH含量相关。

有机蒙脱土对PA66/PP合金的增容作用研究

研究考察了有机蒙脱土对PA66/PP合金的增容作用。结果表明:在PA66/PP体系中OMMT可以起到减小PP分散相粒径的作用,但需3%以上的添加量才可达到明显的效果,而相容剂的进一步添加可使PP粒径急剧变小,粒径分布变窄;加工方法可以对OMMT复合体系中PP分散相粒径产生一定的影响,但不改变OMMT增容作用的规律;在复合体系中,较多的OMMT倾向于分布在PP分散相粒子周围,而有效地阻止分散相粒子凝集。

PPS/PA66工程塑料合金的研究

介绍ＰＰＳ／ＰＡ６６工程塑料合金的开发研究过程，ＰＰＳ／ＰＡ６６工程塑料合金优点。其技术指标（实测值）相当于大日本油墨公司开发的ＰＰＳ／ＰＡ６６合金ＰＮ－２１５产品水平。

PA66刚性增韧UHMWPE/PP共混体系的研究

采用ULDPE-g-MAH作为相容剂、用PA66刚性增韧UHMWPE/PP共混物,研究它们对UHMWPE/PP共混体系的ROF增韧作用。结果表明,PA66与基体树脂的界面粘结好坏,是影响其能否起到ROF增韧作用的关键因数;在解决相容性的基础上,加入PA66,能够使UHMWPE/PP共混物的力学性能提高。扫描电子显微镜分析表明,PA66以圆颗粒状分布在基体树脂中,受外力冲击后PA66颗粒发生了明显的伸长变形,起到刚性增韧的效果。IR分析表明,ULDPE-g-MAH分子中的酸酐基团在熔融共混过程中与PA66分子上的端氨基发生了化学反应,形成了两组分间的接枝聚合物PE-g-PA。DSC分析表明,相容剂ULDPE-g-MAH促进了PA66粒子对UHMWPE/PP的成核作用。

不同接枝率的增容剂对PA66/PP共混物结构与性能的影响

用熔融接枝的方法以苯乙烯(St)作共单体将马来酸酐(MAH)接枝于乙丙共聚物VERSIFY(V)上,制得不同MAH相对接枝率的接枝物V-g-(MAH-co-St),用双螺杆挤出机制备了V-g-(MAH-co-St)增容的尼龙(PA)66/聚丙烯(PP)共混物。利用扫描电子显微镜、熔体流动速率(MFR)和力学性能等测试方法,研究了不同MAH相对接枝率的增容剂V-g-(MAH-co-St)对PA66/PP共混物形态结构和力学性能的影响。结果表明,提高St的含量可以得到高MAH相对接枝率的V-g-(MAH-co-St),当MAH/St质量比从2/1变为1/1时,接枝率显著提高,继续提高St含量,接枝率提高幅度减小。V-g-(MAH-co-St)可使共混物中PP分散相的尺寸减小、分散均匀。当增容剂质量分数从0%增加到10%时,共混物的力学性能在总体上得到提高,MFR迅速降低;增容剂中MAH相对接枝率越高,共混物的弯曲强度越高,MFR越低,而缺口冲击强度相差不大。当增容剂质量分数从10%增加到25%时,共混物的缺口冲击强度大幅提高,且MAH相对接枝率越高,其提高的幅度越大,但拉伸强度和弯曲强度均明显下降,MFR下降幅度变小。

纳米蒙脱土对PA66/PP共混物结构与性能的影响!

通过融挤出制备了PA66/PP/纳米蒙脱土(OMMT)共混物,采用广角X射线衍射(WAXD)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)等研究了OMMT在PA66/PP共混物中的分散及其对PA66/PP共混物力学性能、结构的影响。结果表明,OMMT主要为剥离状态分布于PA66/PP中。随OMMT含量增加,PP分散相尺寸逐渐减小,且5 phr OMMT时,PP分散相尺寸达到最小。PA66/PP/OMMT共混物的拉伸强度和模量呈上升趋势,缺口冲击强度下降。

PP-g-MAH增容PP/PA66共混物的形态结构和性能

用固相接技法制备了马来酸酐接枝改性聚丙烯(PP-g-MAH),研究了PP-g-MAH增容PP/PA66共混物的形态结构和性能。结果表明,未用PP-g-MAH增容的PP/PA66共混物是热力学不相容的海岛型两相结构,而用PP-g-MAH增客的PP/PA66共混物虽是两相结构,但分散相粒子尺寸大大减小,PP-g-MAH对PP/PA66共混物实现了反应性增容。与不含PP-g-MAH的PP/PA66共混物相比,PP-g-MAH增容的PP/PA66共混物的拉伸强度提高约10 MPa,弯曲强度提高约10 MPa,弯曲模量增加10％,缺口冲击强度和伸长率保持不变。

PA66/PP复合材料吸水率对尺寸稳定性影响

通过加入PP和PP-g-MAH改性PA66/PP合金,在不同的实验条件下,研究材料的吸水率和尺寸稳定性关系,目的在于通过调整材料的吸水率提升材料的尺寸稳定性。结果表明:无论是在常温或者高温高湿条件下,PP的加入可以大大地降低PA66树脂吸水率,提高PA66复合材料的尺寸稳定性,而吸水率的变化直接影响导PA66材料尺寸的稳定性与PA66成反比例,通过加入加入PP和PP-g-MAH的改性PA66/PP合金复合材料,在吸水率和尺寸稳定性都明显优于PA66纯树脂。

用DSC分析不同条件下PA66/TLCP共混物的熔融与结晶行为

通过溶液共混法制备热致液晶共聚酯 (HTH - 6 )和尼龙 6 6 (PA - 6 6 )共混物 ,用DSC对共混物进行了表征 ,考察了在不同条件下所得到的共混物的熔融和结晶行为以及HTH - 6的加入对PA - 6 6的影响 .DSC结果表明 ,HTH - 6的加入影响了PA - 6 6的熔融与结晶行为 ,少量的HTH - 6有利于PA - 6 6的结晶 ,HTH - 6掺入到PA - 6 6的结晶过程 ;HTH - 6的含量为 75 %时 ,两种条件下获得的共混物的熔融与结晶行为有较大差别 .

PPO/PP及PPO/PA合金

PPO与PA,PP是不相容的,制造PPO PA及PPO PP合金需要提高合金中两组分的相容性。本文叙述改善相容性的原理和途径、两种合金的特点及其重要性能。

增容剂对PP/PA6共混体系相容性的影响

本文论述了PP g MAH ,PP g DBM ,衣康酸接枝PP(IPP) ,PP g HMA和LDPE g MAZn对PP/PA 6共混物的增容作用 .结果表明 ,增容剂能有效地改善PP/PA 6共混物的相容性 ,增加两相界面的粘合作用 ,显著提高共混物的力学性能及工艺性能 .

PP/PA共混高聚物在冲击载荷下的热粘弹性力学响应

采用Instron1342液压伺服试验机和改进的SHPB技术对2种不同相容剂和重量比的4种PP/PA共混高聚物进行了应变率在10-4～103s-1宽广范围,温度为25℃、40℃、60℃、80℃下的一维应力力学性能试验.结果表明这类共混高聚物的力学响应对温度和应变率都是敏感的.在准静态时,以PPgMAH作相容剂的PP/PA三元体系的应力幅值要高于用TPEg作界面相容剂的PP/PA三元体系,而在承受冲击载荷下,TPE-g作相容剂的PP/PA三元体系比PPgMAH作相容剂的三元体系更有韧性.而在相容剂相同的条件下,随着相容剂质量比重的增加,使得尼龙粒子分布的更加均匀,虽然降低了一定的强度,但提高了韧性.以113材料为例,由其从10-4～103s-1宽广应变率范围内,20～80℃下的试验数据为依据,以“朱—王—唐”非线性粘弹性本构方程来描述这类PP/PA共混高聚物的力学响应,并拟合得到了其热粘弹性本构参数,理论预言与实验结果在应变小于7%时吻合良好.

不同相容剂对PA6/PP共混体系性能的影响

以马来酸二丁酯(DBM)为单体,在实验室采用熔融接枝方法制备聚丙烯接枝马来酸二丁酯(PP-g-DBM),并通过熔融共混挤出制备了PA6/PP/PP-g-DBM共混物和PA6/PP/PP-g-MAH的共混物,研究了不同种类相容剂及相容剂用量,对PA6/PP共混物力学性能、熔体流动速率、流变性能的影响。结果表明:PP-g-DBM较PP-g-MAH,是更好的相容剂和增塑剂。少量PP-g-MAH较PP-g-DBM对材料的力学性能有增强效果。

PA／PP塑料合金的研制

研究了ＰＡ／ＰＰ合金体系的制备和力学性能，结果表明，加入马来酸酐对ＰＰ进行接枝改性后，与ＰＡ共混可以提高合金体系的力学性能。当引入第三组分ＥＰＤＭ或ＮＢＲ组成三元体系ＰＡ／ＰＰ／ＥＰＤＭ或ＰＡ／ＰＰ／ＮＢＲ，可以大幅度提高合金体系冲击强度，且三元组分ＰＡ／ＰＰ／ＥＰＤＭ与ＰＡ／ＰＰ／ＮＢＲ的力学性能接近，可以用ＮＢＲ替代ＥＰＤＭ混入ＰＡ／ＰＰ合金体系中，降低产品成本。

旭化成在美开启第二个功能塑料化合物涵盖PP、PA6

旭化成公司近日举行了塑料复合物工厂（位于美国阿拉巴马州雅典市）落成仪式,这是旭化成北美塑料分公司（简称APNA）在美国建的第二座塑料工厂.阿拉巴马州商务部秘书长GregCanfield先生、以及该州雅典市市长WilliamR.Marks先生,旭化成和APNA相关重要人员均出席了本次典礼.

尼龙66与热致液晶共混物的结晶行为研究

通过溶液共混方法制备了热致液晶(HTH 6)和尼龙66(PA 66)的共混物,用DSC,PLM,WAXD等手段对共混物进行了表征,考察了共混物熔融和结晶行为、形态结构以及HTH 6含量对PA 66熔融与结晶行为的影响.PLM研究表明,PA 66呈现球晶的形态;DSC和PLM研究表明共混物两组分之间是部分相容的,HTH 6的加入影响了PA 66的结晶行为,少量的HTH 6有利于PA 66的结晶;共混物熔体冷却时出现了HTH 6和PA 66相分离;WAXD结果表明,HTH 6掺入到PA 66的结晶过程.

改性尼龙66初生纤维的制备及性能研究

采用PP-g-MAH与PA66进行共混改性,通过双螺杆挤出机制备改性尼龙66粒料,熔融纺丝后制备初生纤维。研究PP-g-MAH含量对共混物料流动性能,初生纤维热性能和拉伸性能的影响。研究结果表明,随着PP-g-MAH含量的增加,PA66/PP-g-MAH共混物样品的熔体流动速率逐渐减小,流动性变差;初生纤维的结晶度(Wc),熔点(Tm)和断裂强度先增大后减小。当PP-g-MAH含量为10%(质量分数,下同)时,结晶度,熔点和断裂强度达均达到最大值。其中结晶度为37.8%,熔点为263.87℃,断裂强度为4.31CN/dtex。