不同初始黏度PAO油的黏温特性

利用SYP1003型运动黏度测量器,测量了不同初始黏度PAO油在不同温度下的运动黏度。根据不同初始黏度PAO油随温度的变化关系绘制了温度-黏度曲线图,确定了4种不同初始黏度的PAO油在Walther-ASTM模型下的黏温表达式。结果表明:初始黏度越高的PAO油,其黏度随温度的变化越敏感,黏温特性越差。整体来说,温度越低时PAO油的黏度越大,尤其温度低于60℃时,初始黏度对黏温特性影响较大。当温度高于某个值后,即使初始黏度不同的PAO油,其黏温特性也会趋于一致。

矿物油和国产PAO对抗氧剂感受性的研究

采用旋转氧弹试验(ASTM D2272)、加压差式扫描量热试验(PDSC)考察了矿物油型和聚α-烯烃(PAO)型基础油对四种抗氧剂的感受性,并用热失重试验方法(TGA)评价了不同抗氧剂自身的热氧化安定性。结果表明,不同试验方法得到的结果并不完全一致;抗氧剂D具有良好的热氧化安定性,适合作为矿物油和PA0油的抗氧剂。

花状与球状MoS_(2)对PAO15润滑油摩擦学性能的影响

为改善低黏度PAO15润滑油的摩擦学性能,通过水热法制备球形与花状MoS2颗粒,采用X射线衍射仪(XRD)与扫描电子显微镜(SEM)对所制备的MoS2颗粒进行表征。制备球形与花状MoS2改性的PAO15油,利用四球摩擦试验机对比研究2种形貌MoS2在不同用量条件下对PAO15油摩擦学性能的影响。采用光学显微镜、表面轮廓仪、扫描电子显微镜(SEM)与能谱仪(EDS)对磨痕表面进行表征。结果表明:制备的球形与花状MoS2晶型均较好地符合MoS2的晶型,掺杂至PAO15油中均能够提升其摩擦学性能,使其摩擦因数降低;随着MoS2颗粒添加量的增加,PAO15油摩擦学性能有所提升,在质量分数为1.0%时达到最优;花状MoS2具有更大的比表面积,其对PAO15油抗磨损性能的提升优于球形MoS2,形成的转移膜能够更好地起到隔离摩擦表面的作用。

PAO类浸没冷却油在浸没液冷设备中的应用研究

实验探究了PAO类浸没冷却油在浸没液冷设备中的性能影响,包括在浸没液冷设备中加了冷却油之后探究整个系统的最大散热能力、液冷主机侧油泵的性能测试、板式换热器流阻随温特性测试,以及热平衡测试。实验用2.5 kW、5 kW、7.5 kW、10 kW、12.5 kW功率的加热棒模拟不同电子通信设备工作时的发热量,通过在浸没液冷设备调节油泵的运行控制冷却油的流量,调节干冷器侧风机和泵的运行控制散热量。结果表明,整个浸没液冷系统最高可支持浸没冷却油温升为60℃,系统的平均PUE值为1.06,说明PAO类浸没冷却油能高效地对电子通信设备进行散热且易于在实际产品中应用。

激光热喷涂Co_(30)Cr_(8)W_(1.6)C_(3)Ni_(1.4)Si涂层在PAO+2.5%MoDTC油中摩擦学特性

为了提高TC4合金的耐磨性能,采用激光热喷涂技术在其表面制备了Co_(30)Cr_(8)W_(1.6)C_(3)Ni_(1.4)Si涂层。通过扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)分析了涂层的形貌和物相,并通过摩擦磨损实验研究了涂层在PAO+2.5%Mo DTC(质量分数)油中的磨损行为。结果表明,激光热喷涂的Co_(30)Cr_(8)W_(1.6)C_(3)Ni_(1.4)Si涂层主要由Ti、WC_(1-x)、Co O、Co_(2)Ti_(4)O和Co Al相组成,在涂层界面形成冶金结合。在激光功率为1000、1200和1400 W时所制备的涂层平均摩擦因数分别为0.151、0.120和0.171,其对应的磨损率分别为1.17×10^(-6)、1.33×10^(-6)和2.80×10^(-6)mm^(3)·N^(-1)·m^(-1),磨损机理为磨粒磨损,其枝晶尺寸对降磨起主要作用。