热处理对PH17-4表面堆焊钴基合金后组织及性能的影响

利用等离子堆焊技术在PH17-4马氏体沉淀硬化不锈钢表面堆焊Stellite12钴基合金熔覆层,并在堆焊后对其进行热处理。采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子探针(EPMA)、维氏显微硬度计等测试手段,研究了固溶及固溶后时效处理对堆焊层、母材热影响区组织结构及显微硬度的影响。结果表明:焊缝金属与母材间界面熔合良好,堆焊层组织均匀,在母材中靠近熔合线处出现了宽度为2 mm左右的热影响区;焊后进行1 050℃的固溶处理,母材热影响区消失,组织均匀化,堆焊层组织细化,同时显微硬度提高;固溶后分别进行480℃,540℃及620℃的时效处理,母材中有硬质相析出,显微硬度增加,且随着时效温度升高显微硬度降低。

17-4PH不锈钢350℃长期时效组织演化的透射电镜观察

采用X-ray衍射(XRD)和透射电镜(TEM)研究了17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢在350℃长期时效过程中显微组织的变化规律。结果表明:在沉淀硬化回火处理后,在典型的板条马氏体基体中弥散分布着大量的纳米级的ε-Cu颗粒,二次碳化物M23C6沿马氏体板条束界析出。17-4PH马氏体不锈钢在350℃时效6个月后,组织发生一定变化,spinodal分解开始在晶界发生,另外析出的ε-Cu颗粒逐渐长大,并且有少量的逆转变奥氏体产生。17-4PH不锈钢在350℃时效15个月后,spinodal分解逐渐由晶界发生转向晶内,基体中析出大量有取向的细小的G相,并观测到少量sigma相。基体仍为板条马氏体。

最终时效工艺对17-4PH不锈钢组织和性能的影响

根据实际测试的17-4PH不锈钢的热膨胀曲线,对其进行了不同工艺的固溶、时效热处理,并根据热处理后材料的显微组织及其力学性能,得出最终时效工艺可以提高材料的比例极限、规定非比例延伸强度R_(p0.02)及其塑性;结合金相分析及X射线衍射的方法,确定了17-4PH不锈钢逆变奥氏体的形成过程,并利用X射线衍射方法定量测定了不同最终时效温度形成的逆变奥氏体含量。结果表明:17-4PH不锈钢中的逆变奥氏体产生于最终时效过程中,且其含量随最终时效温度的升高而增加。

金属注射成形17-4PH高强度不锈钢的研究

使用热脱粘-真空烧结连续工艺制取金属注射成形(MIM)17-4PH不锈钢。观察分析了MIM17-4PH试样烧结态和时效态的显微组织,测试了其力学性能和耐蚀性能。结果表明,使用粉末装载量(体积分数)为65%的注射料,采用热脱粘-真空烧结连续工艺,在1360℃下烧结2h的MIM17-4PH经热处理后达到的综合性能为ρ=7.72g/cm3,σb=1100MPa,σ0.2=1053MPa,δ=14%,αkv=630kJ/m2,HRC=37。

金属注射成形17-4PH不锈钢的研究

研究了17-4PH不锈钢的金属注射成形工艺及其流变学性能、力学性能、微观组织和耐腐蚀性能。结果表明:采用65%PW-30%EVA-5%SA粘结剂组成的注射料具有最好的综合流变学性能。在1 380℃保温90 min的烧结条件下,注射成形17-4PH不锈钢的力学性能最佳,孔隙分布均匀,晶粒尺寸适中。而保温60和120 min则分别表现出烧结不完全和过烧现象。1 380℃保温90 min烧结所得到的力学性能为ρ=7.70 g/cm3,σb=1 275 MPa,δ=5%,硬度36 HRC。注射成形17-4 PH不锈钢的密度、抗拉强度、硬度随着烧结温度的升高而提高,伸长率则随着烧结温度的升高而下降。17-4 PH不锈钢的耐蚀性好,腐蚀期长,具有活化-化金属极化曲线的特征,但钝化电位范围较窄,耐点蚀性能较差。

关于17-4PH沉淀硬化不锈钢综合性能的研究

为提高汽车中轴的使用性能(抗耐磨、高硬度和较好的冲击韧性),对17-4PH不锈钢进行试验研究,通过合理控制化学成分及调整热处理工艺,对该钢进行热处理工艺制度的优化试验,并对热处理后的材料进行力学性能、显微组织以及X射线分析试验。分析试验数据,观察材料的微观组织,研究热处理工艺对材料组织和耐磨性能的影响,摸索出在1050℃固熔+520℃时效处理后,硬度与耐磨性最高,冲击韧性较好,满足了性能要求。

17—4PH不锈钢断裂原因分析

本文通过对17-4PH不锈铜的化学成分、高低倍金相组织及硬度检验，对其钢材破断的原因进行了分析和讨论。得知17—4PH不锈钢材质由于其硬度偏高韧性较差及其键槽设计欠妥是造成17—4PH不锈铜断裂的主要原因。

热处理工艺对17-4PH不锈钢力学性能的影响

对17-4PH不锈钢进行四种不同工艺(固溶+时效)热处理,对热处理后该钢的显微组织、力学性能及冲击断口进行观察分析,研究了热处理工艺对17-4PH不锈钢力学性能的影响。结果表明:未经调整处理的三组试样,随着时效温度的升高,其强度下降,塑、韧性提高,冲击断口均为典型的准解理脆性断裂;经调整处理的一组试样,其强度较其他试样的要低,但塑、韧性与其他试样相比明显提高,冲击断口具有明显的韧性断裂特征;经调整处理后试样的马氏体组织较均匀细小。

17-4PH钢脉冲等离子体稀土氮碳共渗研究

基于XRD、OM、STM、TEM分析与显微硬度和磨损测试研究了17-4PH钢在500℃有无稀土添加时脉冲等离子体氮碳共渗动力学、渗层的组织结构和性能。结果表明，添加稀土不改变共渗层的表面相结构，但提高了渗层中γ-Fe4N相的比例，使表面氮浓度提高7％，渗层深度最大可增加55％，表层显微硬度提高100～200HV；无稀土添加共渗层在抛光研磨过程中发生了粘着磨损；此外，在渗层中观察到了位错、层错等晶体缺陷。

17-4PH钢的合金化及强化机制浅析

本文从17-4PH沉淀硬化不锈钢的化学成分设计、热加工和热处理、金相组织及其性能进行了分析,阐述了17-4PH钢的强化机制及其影响因素。结果表明,17-4PH钢的强化机制特点是通过钢中各元素有效合金化,通过热处理手段使其产生热力学和动力学反应达到强化作用,使钢获得较高的强度和韧性。

固溶冷却速度对17-4PH不锈钢组织和性能的影响

通过光学显微镜、拉伸试验机等方法研究了相同的固溶温度、时效温度条件下,不同固溶冷却速度对17-4PH钢显微组织和力学性能影响。结果表明,17-4PH不锈钢采用1040℃×2 h油冷+620℃×2 h空冷热处理工艺,可以获得良好的综合机械性能。固溶采用油冷处理,时效后的组织和力学性能优于空冷和炉冷。

17-4PH不锈钢井下短时间失效原因分析

文章简述了17-4PH不锈钢井下短时间失效的原因。着重介绍了通过硬度测试、拉伸测试、强度校核等方式进行的宏观分析及其结论和电镜扫描实验和金相测试等方法进行的微观分析及其结论。提出17-4PH不锈钢出现点蚀和刺漏的最终原因是晶间腐蚀、井底酸性溶液中的Cl离子腐蚀、前期锻造工艺缺陷和内部压力。

17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢阀座的试制

介绍了用17-4PH钢加工阀座的加工过程、热处理方法及其注意事项。通过实验及测量等方法分析了17-4PH钢作为阀座材质的可行性。

热处理工艺对17-4PH钢耐海水腐蚀性能的影响

运用极化曲线、循环极化曲线等电化学方法研究了17-4PH钢经不同工艺热处理后的耐海水腐蚀性能,并对腐蚀形貌和显微组织进行了观察和分析。结果表明:该不锈钢经固溶+调整处理后,在520℃时效4 h时可获最佳的耐海水腐蚀性能,且综合力学性能优良。在一定的温度和时间区间内,随着时效温度的升高及时效时间的延长,马氏体板条呈逐步细化的趋势且晶间析出物逐渐增多。在不同温度及时间的时效处理过程中,富Cu沉淀相的析出、长大及逆转变奥氏体的产生是导致其耐蚀性产生差异的主要原因。

激光表面处理17-4PH不锈钢的电化学腐蚀行为

利用动电位极化、电化学阻抗等电化学测试技术,结合金相观察和扫描电镜(SEM)观察,系统研究了特定激光功率(1600 W)条件下激光表面强化处理工艺参数对17-4PH不锈钢在3.5%NaCl溶液中腐蚀行为的影响。结果表明:采取表面使用吸光剂X、激光扫速为6 mm/s的工艺参数处理的17-4PH不锈钢试样的耐腐蚀性能最佳。同时表明只有当吸光剂和扫描速度达到良好配合时,才能获得较为均匀的组织,从而显著提高激光表面硬化层的耐腐蚀性能。当吸光剂与扫描速度不匹配时,激光表面处理后,会产生不均匀的表面组织,材料耐蚀性能会严重下降,在腐蚀环境中使用时,易发生严重的点蚀。