PP-g-MAH增容PET/PA66共混体系的研究

采用单螺杆挤出机熔融挤出制备了马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)。用PP-g-MAH增容PET/PA66制备了PET/PA66/PP-g-MAH共混物。利用扫描电镜观察共混物的形态结构发现,PP-g-MAH的加入改善了PET与PA66的相容性。力学性能测试结果表明,加入15％的PP-g-MAH,使PET/PA66/PP-g-MAH的冲击强度比PET/PA66提高2倍多,弯曲强度、拉伸强度和断裂伸长率均得到改善,可得到综合性能较好的共混材料。

相容剂对PP/PA66共混体系性能影响的DPD仿真分析

运用耗散粒子动力学(DPD)方法模拟了PP/PA66共混体系,分析相容剂的添加量对共混体系性能参数的影响。仿真结果表明:加入相容剂将会增大共混体系的接触面积,引起界面结合力的进一步提高。当相容剂含量较低时可以对PP与PA66起到阻隔作用,引起接触面积的减小,并获得更大的界面厚度,由此提高界面的黏结作用力,使体系的相容性获得明显改善。加入少量PP-b-PA66便能够降低界面张力,使混合物达到更优的相容性,而当相容剂含量过高时则会提高界面张力,导致反相容的效果。随着PP-b-PA66加入量的增加,PP10与PA6610形成了更大的密度曲线峰,界面处发生了聚集。

玻纤增强PA66和PA6共混红磷阻燃材料熔点偏移研究

玻纤增强PA66和PA6共混红磷阻燃体系经过双螺杆挤出造粒得到的塑料粒子,在客户端注塑的制件进行差示扫描量热(DSC)测试出现了熔点偏移现象,分别是205℃和246℃。针对出现的问题进行了相关研究,结果表明:PA66与PA6共混其结晶状态互有影响,熔点会产生偏移甚至出现单一熔点;温度和停留时间对共混阻燃材料影响明显,会产生不同程度降解和结晶状态的改变,导致熔点偏移甚至出现单一熔点;高黏度的PA6以及合理的工艺参数对材料的熔点控制具有重要意义;采用此材料注塑的制件,不同结构和不同位置熔点有明显差异。

PET/PA66/液晶共聚酯酰胺共混体系的流变性能

采用SEM、热台偏光显微镜研究了聚对苯二甲酸乙二酯（PET）／聚酰胺66（PA66）／热致液晶共聚脂酰胺（LC30）三元共混物的形态结构；利用Instron3211型毛细管流变仪研究了共混物的流变性能，结果表明：PET／PA66／LC30共混物为一热力学不相容的多相聚合物体系，LC30的加入提高了PET／PA66的相容性，有效地改善了PET／PA66共混物的流变性能．PET／PA66／LC30三元共混物熔体的流变曲线由低剪切速率下的切力变稀区和表现粘度基本恒定的准牛顿区组成，其表现粘度对共混组成的依赖性由PET／PA66共混物的负偏差行为转变为正偏差行为．共混物的形态结构、界面特征不同，导致共混体流变性质的差异．

双噁唑啉化合物增容PET/PA66共混体系的研究

合成了双唑啉化合物 (BOZ) ,制备了PET/PA66/BOZ共混物。用扫描电镜观察了共混物的形态 ,表明BOZ的加入改善了PET/PA66的相容性 ,BOZ是反应性的界面相容剂 ;测试了共混物的力学机械性能 ,结果显示BOZ在适合的添加量时 ,冲击强度、弯曲强度、拉伸强度、断裂伸长均有所提高。

POE-MAH对PA66/PP共混物形态结构和相容性的影响

通过扫描电镜(SEM)观察、差示扫描量热法(DSC)和广角X射线衍射分析(WAXD),研究了POE-MAH对PA66/PP共混物的形态结构和相容性的影响。实验结果表明,POE-MAH的加入可使PA66/PP共混物由不相容的两相结构向相容的均质网状结构转变,共混物的相容性和分散度得以提高,并在POE-MAH含量为9％时,其增容效果最好。随POE-MAH含量增加,PA66/PP共混物的结晶度随之降低,同时共混物中PP的结晶行为及PA66和PP的微晶尺寸亦与POE-MAH含量相关。

POE-g-MAH对PP/PA6共混体系形态结构与力学性能的影响

研究了乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为相容剂对PP/PA6共混体系相容性、形态结构和宏观力学性能的影响。研究结果表明:在PP/PA6共混体系中加入相容剂POE-g-MAH,不仅能够显著改善PP/PA6共混物的相容性,明显降低分散相的粒径,而且能够使PP/PA6共混物在保持较高的拉伸强度和弹性模量的同时,大幅度地提高共混物的缺口冲击强度和断裂伸长率,与纯PP相比提高幅度分别达到198.3%和778.8%。POE-g-MAH增容PP/PA6共混体系的非等温结晶行为的研究表明,PA6作为成核剂使PP的结晶温度提高,POE-g-MAH的加入能进一步促进PA6对PP基体的异相成核作用。

超细全硫化胶粉/PA66共混体系的动态力学性能研究

传统的橡胶或热塑性弹性体虽然可以有效改善PA66的韧性,但是所带来的强度、刚度、热变形温度的损失大大影响了材料的实际应用,采用3种新型的超细弹性体———超细全硫化粉末丙烯酸酯橡胶(以下简称UFAPR)、超细全硫化粉末丁腈橡胶(以下简称UFNPR),超细全硫化粉末羧基丁腈橡胶(以下简称UFXPR),增韧增强PA66,对PA66及其共混物的动态力学性能等做了全面的研究,结果表明:胶粉的加入降低了动态损耗模量峰的位置,使其向低温偏移,材料的韧性得以提高;同时损耗峰的强度有一定程度的降低,结晶度提高,从而导致力学性能提高。

LDPE接枝马来酸锌离聚物对PP/PA6共混体系相容性的影响

采用ＳＥＭ和动态粘弹谱研究了不同接枝率的ＬＤＰＥ接枝马来酸锌离聚物（ＬＤＰＥ－ｇ－ＭＡＺｎ）对ＰＰ／ＰＡ６共混体系相容性的影响。ＬＤＰＥ－ｇ－ＭＡＺｎ采用熔融法合成，所制样品接枝率分别为１．５％（质量，下同）、４．５％和５．４％。研究结果表明，ＬＤＰＥ－ｇ－ＭＡＺｎ能有效地改善ＰＰ／ＰＡ６共混物的相容性，其相容性随离聚物接枝率的提高而增强。在ＰＰ（９０）／ＰＡ（１０）体系中，加入离聚物后分散相（ＰＡ６）更均匀、粒子尺寸更小，而且随着离聚物接枝率的提高，ＰＡ６颗粒的粒径就越小，分散越匀；在ＰＰ（５０）／ＰＡ（５０）的体系中，离聚物的加入使两相互相贯穿，在动态粘弹谱上表现出Ｔｇ相互靠近，熔断温度有所提高。

增容剂对PP/PA6共混体系相容性的影响

本文论述了PP g MAH ,PP g DBM ,衣康酸接枝PP(IPP) ,PP g HMA和LDPE g MAZn对PP/PA 6共混物的增容作用 .结果表明 ,增容剂能有效地改善PP/PA 6共混物的相容性 ,增加两相界面的粘合作用 ,显著提高共混物的力学性能及工艺性能 .

PP-g-MAH和PP-g-GMA增容PP/PA6共混体系的研究

将自制的PP-g-MAH(聚丙烯接枝马来酸酐)及PP-g-GMA(聚丙烯接枝甲基丙烯酸缩水甘油酯)作为PP/PA6共混体系的相容剂,研究了加入聚丙烯接枝物后PP/PA6塑料合金的各种力学性能及形态结构。结果表明:在PP/PA6共混物中加入PP-g-MAH后,共混物的力学性能得到明显的提高,添加PP-g-MAH对不同比例PP/PA6共混物力学性能的影响不同;用PP-g-MAH和PP-g-GMA两种接枝物共同作为相容剂加入到PP/PA6共混物中比单独使用一种的效果要好。共混物的SEM照片表明,PP-g-MAH是PP/PA6共混物的有效增容剂。

不同接枝率的增容剂对PA66/PP共混物结构与性能的影响

用熔融接枝的方法以苯乙烯(St)作共单体将马来酸酐(MAH)接枝于乙丙共聚物VERSIFY(V)上,制得不同MAH相对接枝率的接枝物V-g-(MAH-co-St),用双螺杆挤出机制备了V-g-(MAH-co-St)增容的尼龙(PA)66/聚丙烯(PP)共混物。利用扫描电子显微镜、熔体流动速率(MFR)和力学性能等测试方法,研究了不同MAH相对接枝率的增容剂V-g-(MAH-co-St)对PA66/PP共混物形态结构和力学性能的影响。结果表明,提高St的含量可以得到高MAH相对接枝率的V-g-(MAH-co-St),当MAH/St质量比从2/1变为1/1时,接枝率显著提高,继续提高St含量,接枝率提高幅度减小。V-g-(MAH-co-St)可使共混物中PP分散相的尺寸减小、分散均匀。当增容剂质量分数从0%增加到10%时,共混物的力学性能在总体上得到提高,MFR迅速降低;增容剂中MAH相对接枝率越高,共混物的弯曲强度越高,MFR越低,而缺口冲击强度相差不大。当增容剂质量分数从10%增加到25%时,共混物的缺口冲击强度大幅提高,且MAH相对接枝率越高,其提高的幅度越大,但拉伸强度和弯曲强度均明显下降,MFR下降幅度变小。

MAH原位增容PP/PA6共混体系力学性能研究

采用MAH一步法原位增容PP/PA6共混物,研究MAH和DCP的用量对PP/PA6共混物力学性能的影响,并通过与PP-g-MAH增容PP/PA6共混体系对比,发现MAH原位增容可有效提高PP/PA6共混体系的力学性能.一步法原位增容工艺简单,成本低.

增容剂对PP/PA共混体系动态力学性能的影响(英文)

采用2种不同的增容剂对PP/PA共混体系进行增容:PP与马来酸酐的接枝共聚物PP-g-MAH和接枝改性的热塑性弹性体TPE-g.并对它们应变率从10-4 s-1到103 s-1范围内的力学性能进行了研究.试验结果表明:采用PP-g-MAH作增容剂的PP/PA两元体系,在高应变率冲击条件下,界面损伤演化加速,应变约6％时即发生宏观应力应变曲线软化,应变率约2 000 s-1,应变约23％时即发生剪切破坏.采用TPE-g界面相容剂的PP/PA两元体系,由于形成分散相为核,界面相客荆为柔性壳的核壳结构,在尼龙粒子及壳层的协同作用下,使该共混体系的韧性得到大幅度提高.该体系在应变率高于3 500 s-1,应变约45％时才发生剪切破坏.断裂时单位体积吸收能量大幅度提高.

PET/PA66共混体系的DSC分析及相容性研究

采用溶液法、简单机械共混(熔融法Ⅰ)和存在酯-酰胺交换反应共混法(熔融法Ⅱ)将聚对苯二甲酸乙二酯(PET)与聚酰胺66(PA66)共混,系统地进行DSC分析,并对PET/PA66共混体系的相容性作了一定的探讨。结果表明,PET/PA66共混体系为一热力学不相容体系,共混物的相容性数熔融法Ⅱ共混物的为最佳,溶液法共混物的相容性最差。

PP-g-MAH增容PP/PA66共混物的形态结构和性能

用固相接技法制备了马来酸酐接枝改性聚丙烯(PP-g-MAH),研究了PP-g-MAH增容PP/PA66共混物的形态结构和性能。结果表明,未用PP-g-MAH增容的PP/PA66共混物是热力学不相容的海岛型两相结构,而用PP-g-MAH增客的PP/PA66共混物虽是两相结构,但分散相粒子尺寸大大减小,PP-g-MAH对PP/PA66共混物实现了反应性增容。与不含PP-g-MAH的PP/PA66共混物相比,PP-g-MAH增容的PP/PA66共混物的拉伸强度提高约10 MPa,弯曲强度提高约10 MPa,弯曲模量增加10％,缺口冲击强度和伸长率保持不变。

PA66/PET共混体系的相互成核及结晶行为

采用小型混合挤出装置制备PET/PA66共混体系,系统地研究其结晶行为、动态力学性能以及相形貌变化。结果表明:PET和PA66之间存在着较强的互为成核作用,添加5%的PET(或PA66),即可使体系中另外一种树脂的结晶温度显著提高;PA66的成核作用可使PET的结晶温度、结晶速率和结晶度得到较大的提高,而PET的成核作用只能提高PA66的结晶温度和结晶速率;PA66和PET之间的互为成核作用,特别是PA66对PET所产生的成核和结晶促进作用,有利于改善PA66/PET共混体系合金的力学性能。

不同尺寸石墨烯增强PA66纤维的效果分析

为提高PA66的力学性能,以石墨烯(GN)为基础填料,十二烷基苯磺酸钠(SDBS)作为表面活性剂,将GN均匀分散在SDBS的水溶液中,利用超声波粉碎技术,分别获得大尺寸(LGN)、中尺寸(MGN)、小尺寸(SGN)的GN,然后用熔融共混法制备出不同尺寸以及不同添加量的GN改性PA66,并对其性能进行了表征。研究结果表明:对于添加不同尺寸的GN,质量分数0.1%的SGN加入时,改性纤维的断裂强度提高至6.34 cN/dtex,较纯PA66提高了12.8%。同时SGN改性PA66的相对结晶度提升最大,为40.2%,相较于纯PA66提高了19.6%;对于不同添加量的SGN,SGN质量分数为0.1%时,改性纤维的断裂强度达到最大,力学性能提升最大。SGN的加入有利于异相成核,结晶速度相对加快。SGN改性PA66的最大分解速率温度为421.7℃,较纯PA66提高了9℃左右,说明SGN与PA66基体间发生了界面相互作用,具有热失重的延缓效果,加入SGN后PA66不易发生热分解。认为:添加一定量SGN能够更好提升PA66的各项性能。

不同相容剂对PA6/PP共混体系性能的影响

以马来酸二丁酯(DBM)为单体,在实验室采用熔融接枝方法制备聚丙烯接枝马来酸二丁酯(PP-g-DBM),并通过熔融共混挤出制备了PA6/PP/PP-g-DBM共混物和PA6/PP/PP-g-MAH的共混物,研究了不同种类相容剂及相容剂用量,对PA6/PP共混物力学性能、熔体流动速率、流变性能的影响。结果表明:PP-g-DBM较PP-g-MAH,是更好的相容剂和增塑剂。少量PP-g-MAH较PP-g-DBM对材料的力学性能有增强效果。

VAE/PA乳液共混体系研究

对乙烯－醋酸乙烯共聚物（ＶＡＥ）乳液与丙烯酸酯共聚物（ＰＡ）乳液共混体系的稳定性、流变性及乳胶膜力学性能进行研究，结果表明，适量的非离子型乳化剂加入对共混体系的稳定性有明显作用。共混乳液表观粘度随剪切速率的增加而减少。共混乳胶膜力学性能对共混乳液的组成有很大依赖关系，当ＶＡＥ／ＰＡ在７０／３０左右时共混乳胶膜具有较大的屈服强度及拉伸强度。适当的增容剂加入乳胶膜力学性能有明显提高。以ＤＳＣ及ＴＥＭ研究共混乳胶膜的热行为及微观结构表明共混体系具有一定的相容性。