纳米CaCO_3/PVC复合材料结构形态与冲击性能

对改性纳米CaCO3/PVC复合材料进行冲击强度的测试。结果表明,改性纳米CaCO3可提高PVC复合材料的裂缝引发能和裂缝增长能,其中裂缝增长能的提高尤为明显。复合材料的单缺口冲击强度达到81.1kJ m-2。用透射电子显微镜及扫描电子显微镜观察了纳米CaCO3/PVC复合材料的微观结构及断面形态,发现表面改性后纳米CaCO3在PVC基体中达到了纳米级的分散,复合材料的断面产生了大量的网丝状结构。复合材料的微观结构进一步证实了纳米CaCO3对PVC基体的显著增韧作用。

纳米CaCO_3增韧PVC/CPE复合材料的性能研究

研究了纳米CaCO3 增韧PVC/CPE复合材料的力学性能和流变性能。结果表明 ,纳米CaCO3 对PVC/CPE复合材料有明显的增韧作用 ,出现单峰最大值分布 ;并与CPE产生协同增韧效应。PVC/CPE复合材料的拉伸强度随纳米CaCO3 和CPE的用量的增加而稍有下降。随纳米CaCO3 的用量增加 ,PVC熔体的塑化时间延迟了 5倍 ,凝胶速率提高了 2倍 ,平衡粘度增加 ,操作范围变窄 。

纳米CaCO_3/PVC复合材料的结构形态与性能

研究了纳米CaCO3的用量对PVC复合材料结构形态与性能的影响关系。结果表明,在PVC共混体系中加入纳米CaCO3可明显地提高材料的韧性,而不降低材料的强度。当共混体系中纳米CaCO3的用量为8份(质量)时,复合材料的缺口冲击强度达到81.1kJ/m2,是不加纳米CaCO3的7.3倍。用透射电子显微镜及扫描电子显微镜观察了纳米CaCO3/PVC复合材料的微观结构及断面形态,发现纳米Ca-CO3在PVC基体中达到了纳米级的分散,复合材料的冲击断裂面产生了大量的网丝状结构。纳米Ca-CO3的加入使共混体系的加工流动性能变差,加工流动改性剂M的加入可以改善纳米CaCO3/PVC共混体系的流变性能。

纳米CaCO_3-PVC复合材料微观结构和力学性能研究

将纳米CaCO3 进行表面改性 ,制备了纳米CaCO3 PVC复合材料。用透射电子显微镜观察纳米CaCO3 改性前后及纳米CaCO3 PVC复合材料的微观结构。结果表明 ,表面改性后纳米CaCO3 在PVC基体中达到了纳米级的分散 ,对PVC复合材料有显著的增韧作用 ,复合材料的缺口冲击强度达到 41 2kJ/m2 。此外 ,还研究了纳米Ca CO3

MMA接枝改性PVC/CaCO_3纳米复合材料的力学性能

采用熔融共混法制备PMMA接枝改性纳米CaCO3增韧PVC(PVC/CaCO3)复合材料,并研究了复合材料的力学性能。结果表明,通过表面PMMA的接枝改性,可以显著提高纳米CaCO3增韧聚氯乙烯复合材料的拉伸强度和拉伸模量,在纳米CaCO3颗粒表面PMMA包覆层厚度为2 nm时,复合材料的拉伸强度和拉伸模量达到极大值。对比于未处理纳米CaCO3和钛酸酯偶联剂处理纳米CaCO3,PMMA接枝改性纳米CaCO3增韧PVC复合材料的拉伸强度得到较大幅度提高。SEM显示,经过PMMA接枝改性后的碳酸钙在PVC基体中分散均匀,与基体界面结合良好。

纳米乳液改性纳米CaCO_3/PVC复合材料的结构和性能研究

研究了纳米聚丙烯酸酯微乳液改性纳米CaCO3在聚氯乙烯(PVC)基体中的分散性,以及添加了改性纳米CaCO3的PVC复合材料的力学性能。结果表明,改性后纳米CaCO3的表面性质由疏油性变为亲油性;改性后纳米CaCO3在PVC基体中均匀分散,并且与PVC基体结合良好;添加改性纳米CaCO3的PVC的冲击强度和拉伸强度明显优于添加未改性纳米CaCO3的PVC。

PVC纳米CaCO_3复合材料的制备与性能研究

根据非弹性体增韧改性理论,研究2种不同形态的纳米CaCO3粒子和1种普通碳酸钙粒子填充的PVC复合材料的性能。结果表明:加入一定量CaCO3可以提高PVC/CaCO3的力学性能,纳米级CaCO3填充的PVC复合材料性能优于普通轻质CaCO3体系;立方状纳米CaCO3填充的PVC复合材料的综合性能稍优于片状纳米CaCO3填充的PVC复合材料;随着CaCO3加入,PVC/CaCO3体系的塑化时间先增加后缩短,而且,纳米CaCO3填充的PVC复合材料的塑化时间比普通轻质CaCO3体系短。

纳米CaCO_3/PVC/CPE复合材料及其在门窗异型材中的应用研究

本文研究了纳米CaCO3/PVC/CPE复合材料的力学性能 ,结果表明 ,纳米CaCO3 对PVC共混体系具有显著的增韧效果。同时 ,也研究了纳米CaCO3/PVC/CPE复合材料在PVC门窗异型材中的应用。

改性纳米CaCO_3/PVC复合材料的力学性能

采用钛酸酯偶联剂和PMMA接枝方法改性纳米碳酸钙,并采用熔融共混法制备了改性纳米CaCO3增韧PVC(CaCO3/PVC)复合材料,研究了复合材料的力学性能。对比于未处理纳米CaCO3和钛酸酯偶联剂处理纳米CaCO3,PMMA接枝聚合改性纳米CaCO3与基体的相容性最好,增韧PVC复合材料的拉伸强度得到较大幅度提高。

纳米CaCO_3的接枝改性及其填充PVC复合材料的性能

采用表面原位接枝聚合在纳米CaCO3颗粒表面引入聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)或聚丙烯酸丁酯(PBA),用共混法制备了纳米CaCO3/PVC复合材料,研究了不同界面特性时纳米CaCO3/PVC复合材料的力学性能。研究结果表明:通过表面原位接枝聚合反应可以在纳米CaCO3颗粒表面接枝PMMA和PBA;表面接枝聚合改性大大促进了纳米CaCO3粒子在PVC基体中的分散行为,增加了复合材料的拉伸强度以及与聚合物的界面粘接强度,但复合材料的冲击强度有所下降。

PVC／改性纳米CaCO3复合材料的制备及性能

合成了纳米CaCO3表面改性剂AP-01,将此改性剂改性的纳米CaCO3用于硬质聚氯乙烯(PVC)抗冲改性。观察PVC/改性纳米CaCO3复合材料的微观结构,并测试其力学性能。结果表明:改性纳米CaCO3以海岛结构分散于PVC基体中。改性纳米CaCO3加入量在10%时,复合材料缺口冲击强度达到18.2kJ/m2,而复合材料拉伸强度几乎没有改变。对比普通硬脂酸改性纳米CaCO增韧PVC,其具有明显的性能优势。

纳米CaCO_3粒子填充PVC复合材料的结构与性能的研究

研究纳米CaCO3/PVC复合材料的微观结构、力学性能及流变性能,SEM观察复合材料冲击缺口的断面微观形态和纳米CaCO3粒子在PVC中的分散情况.结果表明:在PVC共混体系中加入纳米CaCO3可明显提高材料的韧性.当CaCO3用量在10份左右时,纳米CaCO3/PVC复合材料的冲击强度达到最大值,是普通CaCO3/PVC复合材料冲击强度的2倍,且复合材料的拉伸强度也略有提高.在流变学研究方面,纳米CaCO3/PVC复合材料与普通CaCO3/PVC复合材料同是假塑性流体.

纳米CaCO_3/EPR/PP复合材料性能与结构研究

采用双辊混炼和挤出制样的方法制备了纳米CaCO3/EPR/PP复合材料。通过PCM、TEM及力学性能测试研究了复合材料的力学性能及EPR和CaCO3粒子的分散状况。在纳米CaCO3/EPR/PP复合体系中,纳米Ca-CO3粒子的加入,不但使冲击强度显著提高,而且使弯曲弹性模量显著提高。纳米CaCO3粒子的增韧机理在于纳米CaCO3粒子的加入使弹性体EPR的分散更加均匀,EPR颗粒的粒径变小,进而与纳米CaCO3粒子产生协同增韧的作用。

ABS/改性纳米CaCO_3复合材料的微观结构和力学性能

制备了改性纳米CaCO3/ABS复合材料,采用SEM和TEM对复合材料的微观结构进行了分析,同时,对复合材料的力学性能进行了考察。结果表明,改性纳米CaCO3可以在ABS塑料中与树脂充分结合,同时改性纳米CaCO3在复合材料中呈纳米分散。复合材料的断面产生了大量的网状结构。分散在丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)中的改性纳米CaCO3可提高复合材料的裂缝引发能和裂缝增长能。其单缺口冲击强度达到36.77kJ/m2,与未添加纳米CaCO3的相比提高了44%;邵氏硬度达到34.87N,提高了23.5%。

聚丙烯/纳米CaCO_3结构复合材料的断裂损伤分析

通过对纳米级CaCO3 粒子进行表面预处理和熔融共混工艺制备了PP/纳米CaCO3 复合材料 ,并采用了仪器化冲击试验机对冲击过程进行了分析。结果表明 ,经过适当表面处理的纳米CaCO3 粒子可以通过熔融共混法均匀分散在聚丙烯中 ,粒子与基体界面结合良好 ;冲击试验证明 ,纳米CaCO3 粒子对聚丙烯有明显的增韧增强效果 ,而材料的增韧是由于基材抵抗外力变形能力的提高和基材的屈服形变所致。

改性纳米CaCO_3/HDPE复合材料性能的研究

在 HDPE中加入高分子偶联剂改性的纳米 Ca CO3 ,测试了复合材料的力学性能和流变性能。发现高分子偶联剂的加入改善了无机粒子和聚合物间的结合 ,促进了无机粒子在体系中的均匀分散 ,使体系的力学性能上升 ,高分子偶联剂的最佳使用量 (质量分数 )是 1% ;纳米 Ca CO3 的加入减小了体系的弹性 ,增加了刚性 ,改善了材料的挤出特性 ,对体系的流变性能没有产生大的影响。

PA6/纳米CaCO_3复合材料的制备和性能

在适宜的条件下将纳米CaCO_3用硬脂酸通过超高速混合进行表面处理,采用熔融共混工艺制备了PA6/纳米CaCO_3复合材料。结果表明,纳米CaCO_3含量为1份左右时复合材料的拉伸强度达到最大值,比PA6高约11％;纳米CaCO_3含量10份左右时复合材料缺口冲击强度达到最大值,比PA6高约40％;复合材料的拉伸弹性模量随纳米CaCO_3含量增加而提高,在纳米CaCO_3含量为10份时较PA6提高约20％,20份时提高约30％。

纳米SiO_2和CaCO_3对超高性能水泥基复合材料的影响

系统研究了双掺纳米SiO2和纳米CaCO3对超高性能水泥基复合材料力学性能的影响规律,采用水化热分析、XRD、MIP和纳米压痕等多种微观分析测试手段对其水化进程及微结构进行了研究.结果表明,双掺纳米材料可进一步提升材料的各项力学性能,纳米CaCO3的最佳掺量为3%-5%.纳米SiO2的高反应活性促进了早期水泥水化的进程,与水泥水化产物Ca（OH）2反应产生C-S-H凝胶,纳米CaCO3主要起到了填充增强和晶核的作用,二者共同作用下,使得复合材料结构更为密实,孔隙率进一步降低,孔径得到细化,超高密度C-S-H凝胶大量生成,界面区得以强化,异常均匀致密的微观结构使得复合材料在宏观上体现出优异的力学性能.

供水管用改性聚丙烯/纳米CaCO_3复合材料的研究

以改性聚丙烯(PP)为基体、纳米CaCO_3为填料,采用直接分散法及两步混炼工艺制备了供水管用改性PP/纳米CaCO_3复合材料。阐述了纳米CaCO_3的表面处理、钛酸酯偶联剂含量、纳米CaCO_3含量及不同混合工艺对纳米复合材料性能的影响。同时对改性PP/纳米CaCO_3复合材料及其供水管材的制备工艺进行了分析讨论,确定了改性PP/纳米CaCO_3复合材料的配方及其成型工艺参数,并与国内外相关产品的性能进行了比较。

MC尼龙/CaCO_3纳米复合材料的制备及力学性能研究

用超声分散原位聚合法制备了铸型(MC)尼龙/CaCO3纳米复合材料,用扫描电镜(SEM)对纳米CaCO3粒子在基体中的分散情况进行了表征,研究了纳米CaCO3用量对复合材料力学性能的影响.研究结果表明,纳米CaCO3对MC尼龙具有增韧和增强的双重效果,复合材料的拉伸强度和缺口冲击强度随着纳米CaCO3用量的增加先提高后降低,而断裂伸长率随着纳米CaCO3用量的增加而降低,当纳米CaCO3的用量为2%～3%时复合材料的综合性能最好.