装配式混凝土梁桥预应力摩阻损失研究

装配式预应力混凝土梁桥以其施工效率高、构件质量好等优势应运而生,混凝土构件在工厂可以标准化生产确保质量,而预应力损失却难以把控。现行规范中对于弯曲孔道预应力摩阻损失的计算在接触压力、弯曲夹角等方面存在不适用性。基于弹性接触理论,揭示该公式在推导过程中的缺陷,对某线路装配式混凝土梁桥进行预应力沿程损失试验,验证预应力混凝土梁桥的有效预应力不足来源于计算公式缺陷。

非均匀预应力筋束非线性松弛损失研究

基于施工现场预应力筋束张拉锚固时锚下有效预应力实测数据,采用随机数生成方法模拟预应力筋束锚固初应力的非均匀分布特性,利用单根预应力筋松弛损失规律对非均匀预应力筋束的松弛损失进行了研究。结果表明:考虑筋束内初应力非均匀性的筋束平均松弛损失与初应力分布离散系数之间存在明显的非线性关系,可采用多项式予以拟合。结论可用于修正实际工程中预应力筋束松弛损失计算误差,并对预应力施工质量控制提供指标参考。

钢-混凝土组合梁体外预应力筋极限应力研究

对国内外有关钢 混凝土组合梁体外预应力筋极限应力的研究成果进行了较为系统的综述。根据近期完成的 4根体外预应力钢 混凝土组合梁单调全过程试验 ,提出了体外预应力筋预应力损失的设计建议。基于虚功原理和变形协调条件分别推导了体外预应力筋弹性增量和极限应力的计算公式 ,在此基础上建立了体外预应力钢 混凝土组合梁抗弯承载力的计算公式 ,并编制了计算程序 。

后张法预应力钢绞线张拉和锚固过程分析

对后张法预应力钢绞线张拉和锚固过程中锚圈口摩阻损失、孔道摩阻损失以及锚固时锚塞回缩引起的预应力损失进行了测试,还对张拉控制应力、预应力筋理论伸长值的计算及具体量测等有关问题进行了探究,可为同类钢绞线预应力张拉施工提供可靠的参考。

压力分散型预应力锚索张拉试验及应力损失探讨

以某边坡工程压力分散型预预应力锚索的张拉试验为基础,介绍了压力分散型预应力锚索工作机理及张拉试验过程,并对应力损失、预应力筋的伸长量及桩身变形进行分析和初步探讨。

施工阶段钢绞线摩阻损失变化规律探索

对钢绞线张拉理论精确伸长量和预应力损失之间的关系进行初步分析。在几个施工现场进行钢绞线逐级张拉试验,得出在较高锚下应力度下,实际摩阻损失与锚下应力大致呈线性规律变化。通过设置线性起始点偏差的阀值,来分析不同长度钢绞线的合理初应力起算点。通过分析伸长量偏差与预应力损失偏差的比值,初步得出伸预率比与钢绞线长之间的线性变化规律。

预应力碳纤维板加固系统预应力损失的研究进展

总结了国内对预应力碳纤维板加固桥梁应力损失的试验研究,主要分为预应力碳纤维板加固钢梁的应力损失试验研究和预应力碳纤维板加固钢筋混凝土梁的应力损失试验研究,分别综述了预应力碳纤维板放张瞬间、锚固端滑移、碳纤维板徐变等情况下预应力损失大小及作用时间,并考察了预应力水平高低和钢筋混凝土开槽情况对预应力损失率的影响。

泛海国际购物广场预应力锚杆锁定应力差值分析及处理措施

针对泛海国际购物中心广场工程深基坑支护过程中预应力锚杆锁定应力不足问题展开分析,从锚索材料本身的松弛损失、张拉系统以及锚具摩擦引起的预应力损失及地质条件等方面,分析了其对预应力锚杆锁定应力差值的影响,并制定了相应的调整措施.本工程深基坑支护监测数据表明,采用调整后的预应力锁定值能够满足支护结构的稳定性要求.

浅谈后张法30m箱梁预应力钢筋的施工

主要论述 30m箱梁预应力钢筋的施工技术 ,重点分析锚圈口的应力损失 ,确定实际控制张拉力 ,计算预应力钢筋伸长值 。

前山大桥主桥预应力体系施工监控的具体做法

介绍了前山大桥主桥设计特点 ,以及预应力体系施工方案影响因素分析与确定 ,对预应力摩阻损失进行分析 。

基于有效预应力检测的刚构桥预应力损失计算修正

现有规范中既有预应力损失与实际情况存在偏差,需对其预应力损失计算参数加以修正。本研究结合一大跨T形刚构桥工程实例,开展锚下有效拉力与主梁内部钢束沿程应力检测试验,对比分析现场检测试验值与有限元计算理论值,基于欧几里得范数对规范中预应力损失公式相应计算参数(锚具回缩等变形值Δl和管道偏差系数k)进行修正,并剖析参数修正后不同工况下预应力效应对桥梁力学性能的影响规律。研究表明,本桥实际的预应力损失较规范计算值偏大,两种预应力损失实测与理论计算误差最大分别为5.0%和6.5%;分别将Δl、k修正为9 mm和0.002 25后,实测与理论最为贴近;考虑参数修正后的预应力效应对桥梁位移影响较小,最大仅为1.7 mm;而对主梁应力影响较大,最大达1.4 MPa,相对误差15.7%。建议在大跨桥梁设计和施工(控制)时,应充分考虑实际预应力损失修正。

压缩螺旋弹簧应力松弛性能和组织结构的研究

本文研究了由Ⅱ。组、65、65Mn 及50CrVA 钢丝制造的压缩螺旋弹簧的应力松弛性能、组织结构及其影响因素。试验结果表明:应力松弛过程可分为两个阶段,在半对数坐标中均为直线型,其通式为:(?),%=a+b (?)。这说明低温应力松弛属于对数蠕变,是回复、应变时效和动态回复的综合效应。第一阶段由回复起主导作用,位错组态和亚结构的变化比较显著,故松弛率较大;第二阶段主要由动态回复所控制,位错亚结构变得比较均匀稳定,故松弛率较小。采用热磁和电强压处理后,由于位错亚结构在较短时间内达到均匀稳定,故只出现松弛过程的第二阶段,从而显著提高了弹簧的抗应力松弛性能,使各种压缩螺旋弹簧的十年载荷损失效率(?)_(10)<5%。Ⅱ。和50CrVA 形变热处理钢丝弹簧的(?)_(10),%分别降低94%和92%。

大跨度波形钢腹板连续刚构桥徐变效应研究

为研究大跨度波形钢腹板连续刚构桥徐变效应,建立一座连续刚构桥有限元模型,主梁分别采用波形钢腹板箱梁与预应力混凝土箱梁,在预应力布置一致前提下对桥梁跨中与墩顶徐变变形、主梁顶底板应力及预应力损失进行对比研究。分析结果表明:预应力混凝土(Prestressed Concrete,PC)连续刚构桥中跨跨中徐变导致的挠度为波形钢腹板(Corrugated Steel Web,CSW)连续刚构桥的1.64倍,CSW连续刚构桥墩顶水平位移为PC连续刚构桥的1.21倍;在相同预应力配置下,CSW连续刚构桥顶底板徐变应力明显小于PC连续刚构桥,CSW连续刚构桥徐变预应力损失较PC预应力连续刚构桥大,说明采用CSW连续刚构对预应力损失较为不利。总体上看,采用CSW连续刚构桥梁可有效减小跨中下挠及结构应力水平,但对桥墩应力的不利影响以及预应力损失问题仍需关注。