钢帘线用热轧盘条粗拉断裂原因分析与控制措施

钢帘线用热轧盘条在粗拉过程中偶发出现拉拔断裂问题,对拉拔断口进行了扫描电镜微观形貌观察、光学电镜金相组织观察。结果表明,轧制过程中成品产生的颈缩缺陷是导致盘条粗拉断裂的原因。提出了优化减定径孔型、合理控制过钢量、提高温度控制稳定性、加强轧件表面质量控制等改进措施,改进后颈缩缺陷发生率降低了80%。

基于嵌入式粗糙颈亥姆霍兹共振器的低频宽带通风消声器

针对目前亥姆霍兹共振器的低频吸声效果不理想的问题,提出了一种粗糙颈管亥姆霍兹共振器吸声体,将粗糙度引入亥姆霍兹共振器的颈管,改变经典亥姆霍兹共振器颈管形状并构建粗糙颈管亥姆霍兹共振器吸声体结构,可以在不改变整体尺寸的前提下,有效地为吸声器提供低频吸声所需的声阻抗,从而降低共振频率.利用有限元法对结构进行了仿真并通过阻抗管吸声测试进行验证,实验与仿真具有较高的一致性.基于以上验证,颈管引入粗糙度后可以有效降低亥姆霍兹共振器吸收峰值频率,设计了8个吸声单元紧凑组合的粗糙颈管低频宽带通风消声器.相比于光滑颈管的消声器,吸声效果由500—1100 Hz频段内0.8以上的宽频吸声优化为400—1200 Hz频段内0.8以上的吸声效果,可为低频宽带通风消声器的设计与优化提供参考.

光滑颈与粗糙颈对种植体周围骨组织和软组织的影响

目的 探讨光滑颈种植体与粗糙颈种植体对修复后种植体周围骨组织和软组织的影响。方法 将后牙缺失需种植修复的56例患者共80枚种植体随机分成光滑颈组和粗糙颈组,每组40枚种植体,分别植入光滑颈种植体与粗糙颈种植体进行修复,计算修复后1年种植体种植成功率,比较修复后第1年、第3年种植体周围骨组织变化量、改良菌斑指数、改良龈沟出血指数、探诊深度及附着龈减少量。结果 两组的种植体种植成功率均为100%。在修复后第1年、第3年,光滑颈组种植体颈部周围近中、远中、颊侧、舌侧骨组织变化量、探诊深度、附着龈减少量均大于粗糙颈组(均P<0.05),而两组改良菌斑指数、改良龈沟出血指数比较,差异无统计学意义(P>0.05)。结论 相较于光滑颈种植体,粗糙颈种植体颈部结构设计能减少种植体颈部周围骨组织的吸收,并维持种植体颈部周围软组织的稳定。

熔丝成型制品三维表面粗糙度的理论与实验研究

熔丝成型(fused filament fabrication,FFF)是通过挤出材料丝相互堆积、累加形成三维实体的一种增材制造技术,而逐层累加的制造工艺使得FFF制品的表面质量存在明显缺陷.为提出有效的改进措施,需明确FFF制品表面粗糙度的产生机理.基于结合颈成型过程,以材料丝表面轮廓为研究对象,创建了基于横、纵两向结合颈垂直/平行于纤维方向的表面粗糙度数学模型.制备FFF样件,利用激光显微镜获取样件表面粗糙度.理论与实验结果验证了模型的正确性,为FFF制品表面质量的改进与提高提供了理论依据和技术支持.

豪克能技术在汽轮机转子加工中的应用

豪克能表面加工技术在汽轮机转子轴颈中的应用后效果明显,表面粗糙度达到Ra0.2以下。重复加工而不出现表面硬化层剥落,而且对机床精度无损伤,同时设备操作简单方便,性能稳定。

材料设计与表面粗糙对种植体周围骨吸收的影响

目的种植体表面在水平边缘骨的宏观和微观结构的比较分析。方法手术采用的种植系统是Ankylos(Friadent GmbH,Mannheim,Germany,18枚),CDIC(四川大学口腔种植科技中心,China,22枚)和Osstem(Warantec,Seoul,Korea,21枚)种植系统。种植方法采用的是非嵌入式种植一期手术,不用行引导骨再生术。种植手术后按时间段(3,6个月)影像学观察。结果 Ankylos种植系统2个时间段都出现稍微的骨吸收量有统计学意义(P<0.05)。Osstem种植系统(0.17±0.14mm)组显示骨吸收量最低,此后CDIC(0.69±0.19mm)与Ankylos种植系统组(1.05±0.24mm)3个月时间段组骨吸收量显著的减少,但3~6个月时间段组骨吸收量无显著性差异(P>0.05)。3个种植系统组在上、下颌植入部位的边缘骨吸收量无统计学意义(P>0.05)。结论不同颈部设计的种植体边缘骨吸收量具有显著性差异,宏观表面结构种植体系统比精密颈部与微观表面结构的种植系统边缘骨吸收更稳定。

材料设计与表面粗糙对种植体周围骨吸收的影响

目的分析比较种植体表面在水平边缘骨的宏观和微观结构。方法随机选择骨量充足术式单一的患者20例作为研究对象，采用以下三种种植体系统：奥齿泰USII系统（韩国奥齿泰株式会社，18枚），CDIC系统（四川大学口腔种植中心，22枚），安克劳斯系统（德国菲亚丹公司，21枚）。术式采用单一的一段式非潜入式手术法。按术后第3个月和第6个月两个时间段做临床影像学观察。结果奥齿泰USII系统在两个时间段骨量吸收显著，差异有统计学意义（尸〈0．05）。安克劳斯系统组（0．17±0．14mm）显示骨吸收量最低（P〈0．05），CDIC系统组（0．69±0．19mm）与奥齿泰USII系统组（1．05±O．24mm）除了在第一时间段骨吸收量显著减少外，CDIC系统组在3～6个月的时间段趋于稳定（P〉0．05）。而三种种植体系统组与上、下颌骨植入点边缘的骨吸收量无统计学意义（P〉0．05）。结论种植体边缘的骨吸收量会因其颈部设计的不同而不同，即精密颈部与微观表面结构的种植体系统比宏观表面的种植体系统边缘骨质更稳定。

连接器插孔分离力异常分析与改进研究

为了更好地对插针与插孔之间的分离力进行分析,首先对开槽插孔与插针接触件的数学建模进行了研究,采用微元法对其结构进行受力分析,并对插孔合件分离力进行异常分析,对插孔合件分离力进行数学统计分析,研究探讨插孔合件分离力仿真分析。

表面粗化处理不均衡螺纹钛人工牙种植体的疲劳性能研究

目的探讨钛颗粒喷砂+混合酸热处理粗化方法及不同颈部结构对种植体疲劳性能的影响。方法构建五种不同颈部结构及表面的钛种植体(均衡螺纹组、宽颈组、颈部单头微螺纹组、颈部双头微螺纹组、表面粗化及颈部双头微螺纹组),采用SEM观察、动态循环疲劳试验,分析各组种植体的疲劳性能。结果 SEM观察:Ma表面较平整,有大量方向一致、规则、浅沟纹状的切削条痕,局部散在点状凹陷及凸起。SLA表面整洁、粗糙均匀,不规则的表面上有大量大小不一的凹陷约为5~30um,边缘锐利,部分融合,偶尔可见散在的微裂隙,在大的凹陷内还可见形状不规则的小凹坑约为200~500nm,深浅不一;达到5×10~6循环的极限载荷:均衡螺纹组为250N(137.50Ncm),宽颈组、颈部单头微螺纹组、颈部双头微螺纹组均为300N(165.00Ncm),表面粗化及颈部双头微螺纹组为275N(151.25Ncm);五组种植体在250N载荷下,同时达到5×10~6循环时,对应的位移(mm)分别为0.391、0.255、0.257、0.258、0.272。结论宽颈、颈部单头微螺纹及颈部双头微螺种植体疲劳耐受性能相似,均高于均衡螺纹;SLA表面较Ma表面的疲劳性能有所降低,但均能满足临床要求。