固溶温度和晶粒尺寸对S31608不锈钢挤压管超低温冲击功的影响

对1060~1020℃固溶、晶粒尺寸50.2~17.6μm的S31608不锈钢(/%:0.065C,16.50Cr, 11.80Ni, 2.2Mo)Φ168 mm×13 mm挤压无缝管进行了20℃和-40~-269℃超低温冲击试验。并用扫描电子显微镜进行冲击断口分析。结果表明,S31608钢在-296~20℃具有较高冲击功,即290~360 J,且晶粒尺寸只对-80℃和-120℃冲击功明显的影响,25.3~50.2μm晶粒钢(1060~1040℃固溶处理)的-80℃和-120℃冲击功为330~360 J,17.6μm晶粒钢(1020℃固溶处理)的-80℃和-120℃冲击功为320~360 J。

S31608奥氏体不锈钢应变强化诱发马氏体相变实验

研究了S31608奥氏体不锈钢在两种温度、两种应变速率及不同应变量下的奥氏体形变诱发马氏体相变变化。试验研究表明,温度对S31608奥氏体不锈钢形变诱发马氏体相变有重要的影响,在M s点以下温度形变比在M s点以上更易诱发马氏体相变;基于温度与应变的协合效应,在M s点以下,应变量越大马氏体相变量越多;应变速率对在M s点以下温度形变诱发马氏体相变无明显影响,但在常温下高应变速率可抑制马氏体相转变。

S31608作为氢化固定床反应器主体材料的可行性分析及优化改进

本文探讨了不锈钢S31608和Incoloy 800H两种材料在高温力学性能、抗腐蚀性能、抗高温氧化性能及在氢化系统中的适用性进行了详细对比,对S31608材料制造的固定床反应器进行了长期的监控和检测,并对其存在问题进行了解决和改进,使其能够长期使用,取得了良好的经济效益,结果表明S31608代替800H作为氢化固定床反应器主体材料是可行的。

奥氏体不锈钢S31608焊接工艺及接头性能

根据奥氏体不锈钢S31608较高含碳量的特性,制定了合理的焊接工艺参数。试验采用手工钨极氩弧焊、焊条电弧焊和埋弧焊组合的焊接方法,采用焊丝ER316H、焊条E316H-16进行焊接,得到RT,PT检验合格的焊接接头,并对焊接接头的常温力学性能、耐晶间腐蚀性能及微观组织进行了试验和分析。试验结果表明,采用该焊接工艺参数可以获得优质的焊接接头,焊缝金相组织为奥氏体+δ铁素体双相组织,焊缝强度及耐蚀性能良好,满足工程应用的要求。

S31608不锈钢弯头在四氯化硅冷氢化工艺中的失效分析

本文主要对S31608不锈钢弯头在四氯化硅冷氢化工艺中失效形式及原因进行研究,采用金相分析、ESD和SEM等方法对弯头失效部位的化学组成、显微结构和腐蚀产物成分等进行分析。结果表明:弯头的失效形式主要为应力腐蚀开裂,内壁向外壁扩展。开裂的外因是弯头内壁接触的含Cl^(-)腐蚀性介质和加工产生的残余应力以及内压作用下的应力叠加;内因是弯头晶界上有析出和形变组织。S31608不锈钢失效的主要原因是介质中存在Cl^(-)、P^(-)等引起腐蚀的成分和应力。弯头晶界上有析出和形变组织导致其耐腐蚀性能下降,弯头断口上存在含Cl^(-)腐蚀性介质,氯离子对奥氏体不锈钢表面膜有极强的穿透、侵蚀作用,能够溶解覆盖在表面的保护膜,在加工产生的残余应力以及工作应力等作用下,从而产生应力腐蚀而失效。

两种应变强化不锈钢在硫化氢环境下的应力腐蚀开裂行为

用U型试样浸泡试验、慢应变速率拉伸试验,结合腐蚀形貌和断口形貌的扫描电子显微镜观察,在常温和-196℃下,分别研究了不同预变形量的S30403不锈钢和S31608不锈钢在H2S介质中的应力腐蚀开裂(Stress corrosion cracking,SCC)行为。研究表明:S30403不锈钢和S31608不锈钢在实验溶液中均有较强的SCC敏感性,S30403不锈钢的SCC敏感性高于S31608不锈钢;随着预拉应变量的增大,两种材料的SCC敏感性均呈现增大的趋势。在-196℃下应变强化处理的两种材料在H2S环境中的SCC敏感性低于其在室温应变强化处理时的SCC敏感性,同时表现出更好的抗拉性能。