服役环境下化工管道用S31803耐热不锈钢的寿命研究

采用L-M法和θ-投影法对S31803耐热不锈钢材料在高温下的蠕变寿命进行预测。结果表明,两种方法的预测结果大致相同,但采用θ-投影法的结果与材料的实际寿命更加吻合。

双相不锈钢S31803与SUS316L焊接工艺研究及性能分析

对双相不锈钢S31803与不锈钢SUS316L焊接工艺的优化及焊接接头性能进行分析。对双相不锈钢S31803和不锈钢SUS316L的特性与焊接难点等进行分析,对双相不锈钢S31803与不锈钢SUS316L的异种钢焊接工艺、焊接接头组织和性能进行实验,通过实验验证和性能分析,得出关于双相不锈钢S31803与不锈钢SUS316L异种钢焊接工艺的结论和建议。

热处理工艺对S31803双相不锈钢组织及性能的影响

采用光学显微镜、显微硬度计和电化学工作站等研究了不同的热处理工艺对S31803双相不锈钢微观组织和性能的影响。结果表明:S31803双相不锈钢的组织主要由铁素体(α)和奥氏体(γ)两相组成,其含量分别为41%和59%。随着热处理温度升高,α相含量增加,当热处理温度到达1000℃时,α相含量增加至49.26%,但α相的含量随保温时间的增加逐渐减少,γ相含量变化趋势与之相反。随热处理温度升高,由于α相含量的增加,S31803双相不锈钢的硬度随之增大,而随保温时间增加,α相含量减少,硬度降低。S31803双相不锈钢的耐蚀性主要受两相比例以及析出相的影响,随热处理温度升高,α/γ相比例增加,耐蚀性下降,但是保温时间的增加会同时改变α/γ相比例和析出相含量,其耐蚀性无明显变化规律。

310S耐热不锈钢连铸板坯表面纵裂分析和工艺改进

310S奥氏体耐热不锈钢(%:0.05C、24.5Cr、19.3Ni)导热性差[100℃导热系数0.029×4.18J/(cm·℃)],200 mm×(950～2 150)mm连铸板坯易产生纵裂纹(宽0.1～10 mm,深1～20 mm)。通过采用熔点1 085℃的保护渣(ST-SP/310)替代熔点1 120℃的保护渣(ST-SP/810),结晶器宽面和窄面的冷却水流量分别从4 500 L/min和460 L/min降至4 300 L/min和430 L/min,钢水过热度从30～45℃降至20～35℃,拉速从0.95m/min降至0.80～0.90 m/min,铸坯质量明显改善,消除了表面纵裂。

S31803双相不锈钢酸洗工艺的试验

S31803奥氏体-铁素体双相不锈钢(%:0.03C、22.05Cr、5.23Ni、3.10Mo、0.16N)合金含量高,氧化层中所含的合金元素多,氧化物结构复杂,不易酸洗。通过正交试验得出H_2SO_4 220g/L,NaCl 30 g/L,添加剂10 g/L,在60℃平均酸洗时间57.2 min,使酸洗后的钢板表面色泽均匀,酸洗合格率达100%。

电站锅炉用S30432耐热不锈钢管的研制

针对超超临界电站锅炉的使用环境特点,太钢开发了S30432耐热不锈钢管,并详细阐述了该钢种的合金设计原理、强化机制及其性能特点。

双相不锈钢S31803的焊接性研究

焊接双相不锈钢S31803时容易出现焊接裂纹、热影响区脆化以及形成气孔等问题。文中从化学成分、组织状态、焊接冶金方面研究双相不锈钢S31803的焊接性,提出了合理选择焊接材料和制定焊接工艺的优化焊接性的途径。

S31803双相不锈钢焊接接头组织及耐蚀性能研究

采用钨极氩弧焊,保护气体分别为纯Ar和φ(Ar)98%+φ(N_2)2%,对焊接接头组织和耐蚀性能进行研究。结果表明,保护气体为φ(Ar)98%+φ(N_2)2%时焊接接头焊缝区域以及热影响区奥氏体(γ)含量高于保护气体为纯Ar焊接工艺;保护气体添加φ(N_2)2%的焊缝点腐蚀速率为6.4 mdd(mg/dm2·d),满足美标ASTM A923C相关要求;保护气体添加φ(N_2)2%的焊缝的点蚀电位Eb为1 179.60 mV,电位差Eb-Ep为32.40 m V,焊缝耐点蚀能力和钝化膜修复能力均优于保护气体使用纯Ar焊接工艺的焊缝。

310S耐热奥氏体不锈钢连铸坯研究

采用低倍检测、夹杂物统计、金相组织观察等方法,研究了310S耐热奥氏体不锈钢连铸坯质量情况。结果表明:电磁搅拌可有效提高310S连铸坯等轴晶率;连铸坯试样中夹杂物以小于10μm为主,上表面1#、4#和铸坯料中心2#试样存在大于20μm夹杂物颗粒,夹杂物类型以低熔点的A1、Ca、Si的复合氧化物为主;连铸坯金相组织以奥氏体为主,铸坯料中心2#和1/4近表面7#的高温铁素体组织含量分别1.102%、0.213%。

S31803双相不锈钢对接接头焊接工艺参数研究

研究了S31803双相不锈钢采用手工电弧焊在不同焊接工艺参数下对接接头的力学性能和金相组织。结果表明:用手工电弧焊焊接S31803双相不锈钢的焊接工艺参数控制在一定范围内,其对接接头的力学性能和金相组织满足要求。

影响S31803双相不锈钢焊接接头F与A相比的因素

主要针对酒泉钢铁(集团)有限责任公司生产的S31803双相不锈钢,在焊接结构生产过程中,由于焊接接头中奥氏体与铁素体相比低于ASTM标准,导致耐腐蚀性能以及冲击韧性严重下降的影响因素进行针对性的阐述,以期为双相不锈钢焊接结构生产单位提供一定的技术依据。

双相不锈钢S31803管道的氩电联焊工艺应用

为满足某海外油田产出水处理工艺用双相不锈钢管道焊接任务的需求,针对其焊接难点和特殊性,在分析了材料焊接性和反复试验的基础上,拟定了合理的焊接材料、焊接方法、工艺参数及焊接过程中注意事项等,并对焊接接头进行理化性能试验,获得了能满足设计和使用要求的焊接接头。

S31803双相不锈钢封头制造工艺的改进

从双相不锈钢S31803母材模拟试板和拼缝模拟试板入手,分析了拼缝模拟试板不合格的原因,提出了可行的封头制造工艺改进措施。

奥氏体耐热不锈钢S30815的焊接工艺研究

S30815钢是具有优异的高温抗氧化性、高温强度及高温耐腐蚀性的奥氏体耐热不锈钢。通过分析其化学成分和组织,发现其焊接性能较好,热裂纹敏感性不大。选择国产CHS102Si N焊条进行焊接工艺试验,所获得接头的力学性能符合技术要求,证明其焊接工艺是可行的。

提高酒钢S31803双相不锈钢冲击韧性的焊接技术

酒泉钢铁(集团)有限责任公司不锈钢厂生产的S31803双相不锈钢由于焊后冲击韧性值达不到ASTM的标准要求,大大限制了其在接触海水钢结构中的应用。通过对酒钢S31803钢焊后冲击韧性值低的问题进行研究,其原因为铁素体(F)和奥氏体(A)比例不合适以及焊后层间温度控制不当;为了解决这一问题,笔者采用钨极氩弧焊进行焊接,严格控制焊后冷却速度,从而获得最优的F和A比例,使冲击韧性达到国际ASTM标准,为酒钢S31803钢的应用实现陆地到海洋的跨越。

S31803 双相不锈钢薄板的焊接

S31803 是中合全型双相不锈钢,本文结合某项目吸附过滤器烟囱板安装实际,对 S31803 薄板的焊接施工进行简要阐述。

高温熔融玻璃介质中耐热不锈钢腐蚀行为

核工业发展及核能的不断开发促使人们开始大力研究绿色环保且安全的核废料处理技术。利用金属容器填装玻璃固化核废料并进行填埋是目前国际上主流的核废料处理技术之一。然而,高温熔融玻璃对金属容器表面产生的高温腐蚀成为加速容器失效的重要原因。因此,深入理解金属在高温熔融玻璃介质中的腐蚀行为是保障核废料安全处理的关键之一。本研究选用S30815耐热不锈钢作为研究对象,深入分析S30815耐热不锈钢在1100℃熔融玻璃中保温不同时间后材料表面腐蚀形态、成分及物相结构。研究结果表明,熔融玻璃首先沿晶界向内腐蚀,然后逐步替代金属材料占据晶界位置并进一步向晶内扩渗,形成腐蚀坑。耐热不锈钢中的Cr,Si元素在腐蚀过程中向熔融玻璃扩渗并导致金属表层元素含量下降,最终促使金属表面由奥氏体转变为马氏体。熔融玻璃对耐热不锈钢的腐蚀属于碱性溶解,金属表面无法形成连续稳定的氧化膜,因此,随着保温时间延长腐蚀将会不断进行。

一种双相不锈钢焊接接头的组织及腐蚀性能

使用优化的焊接工艺参数,对ASTM A928 S31803双相不锈钢进行焊接,获得了性能良好的焊接接头。在给定工艺参数下,焊缝及热影响区生成奥氏体-铁素体双相组织,焊接接头无脆化区生成,耐点蚀性能和电化学腐蚀性能满足要求。在研究了双相不锈钢焊接性能特点的基础上,完成了该接头的腐蚀性能评定试验,可为焊接从业者提供参考。

S31803热处理工艺与组织性能规律研究

全面研究了S31803的性能、组织随着各种热处理状态的变化规律;结合实际生产工艺,建立准单相α相模型以多种冷却方式探讨了材料脆性形成、影响及改善,并结合高温拉伸和压缩的特性及相比例变化规律,对挤压在用生产工艺进行改进,降低生产难度,提高成材率。

固溶处理对S31803钢TIG焊缝组织与腐蚀性能的影响

采用光学显微镜、维氏硬度计和电化学分析仪等对不同固溶温度下S31803双相不锈钢TIG多层焊缝的显微组织、硬度及电化学腐蚀性能进行了研究。试验结果表明,S31803双相不锈钢TIG多层焊缝主要由奥氏体和铁素体组成,且多层焊缝区域中也出现少量σ相,而焊缝下层焊道中奥氏体含量明显少于上层焊道;经过固溶处理,奥氏体和铁素体含量接近,在经过1050℃固溶处理后σ相消失;但随着固溶温度的提高,奥氏体所占比例增大。固溶处理促使焊缝上下层的硬度趋于接近,当950℃固溶热处理后,焊缝硬度略有增加,而经过1050℃固溶处理,焊缝硬度降低。此外,随固溶温度升高,焊缝耐腐蚀性越好,其中固溶温度为1050℃时,耐腐蚀性能最佳。