S32654超级奥氏体不锈钢压缩热变形中流动行为的本构模型

利用Gleeble-3008热模拟机研究了S32654超级奥氏体不锈钢在950~1 250℃、应变速率为0.001~10 s^(-1)条件下的热压缩变形行为,并建立该材料的热变形本构模型。结果表明:变形温度和应变速率对S32654超级奥氏体不锈钢的流变应力影响显著;流变应力随温度升高而减小,随应变速率增加而增大。温度高于1 150℃、应变速率小于0.1 s^(-1)时钢的应力曲线较平稳,在10 s^(-1)的高应变速率时流变曲线出现动态软化现象。S32654超级奥氏体不锈钢的热变形本构模型预测值与实验值吻合较好。

高钼超级奥氏体不锈钢S31254无缝管生产工艺研究

选择典型牌号S31254研究高Mo超级奥氏体不锈钢管在生产过程中的加工塑性、金相组织变化规律。采用“热挤压+三道次冷轧”工艺生产S31254不锈钢管材;用高温热处理工艺消除前道工序产生的σ等析出相;中间道次钢管在1150-1180℃保温5~10 min后以350℃/min以上速度快速冷却,批量生产的S31254超级奥氏体不锈钢无缝管的力学性能、金相组织和耐腐蚀性能等均符合技术条件要求。

康索夫尾气处理装置S31254超级奥氏体不锈钢腐蚀缺陷快速焊接修复工艺

介绍了S31254超级奥氏体不锈钢材料的化学成分、焊接特性和焊接工艺,针对焊接过程中常见的问题,提出相应的处置方法。通过对S31254的手工焊条电焊工艺评定,获得可靠参数范围,用于指导康索夫尾气处理装置S31254现场管道修复焊接。

S31254超级奥氏体不锈钢氧化皮显微分析

本文通过XRD和EPMA等分析手段,研究了S31254超级奥氏体不锈钢热轧氧化皮的显微结构,结果表明:S31254超级奥氏体不锈钢热轧钢带氧化皮厚度在3~6μm,氧化皮结构大体分为三层;最外层O分压高,XRD分析显示最外层的氧化物为(Fe_(0.6)Cr_(0.4))_(2)O_(3),最外层除了(Fe_(0.6)Cr_(0.4))_(2)O_(3)还存在部分中间态的Mo_(4)O_(11),Mo_(4)O_(11)高温下继续氧化形成的MoO3挥发后形成大量孔洞;内层是动力学条件占优的内氧化的SiO_(2);中间层是Cr_(2)O_(3)和FeO生成尖晶石型的FeO·Cr_(2)O_(3)。

S904L超级奥氏体不锈钢管钨极氩弧焊接头的力学性能与耐腐蚀性能

对尺寸?60mm×3mm的S904L超级奥氏体不锈钢管进行单面焊双面成形的钨极氩弧焊,对接头的显微组织、力学性能和耐腐蚀性能进行研究。结果表明:接头焊缝表面未出现气孔、焊瘤、凹陷、咬边等缺陷,内部未出现裂纹、未熔合、未焊透等缺陷,焊缝成形性能良好;焊缝组织为柱状晶+等轴晶,热影响区与母材组织为奥氏体;接头的抗拉强度不低于525 MPa,且接头在热影响区断裂,断裂性质为韧性断裂;弯曲180°后,面弯试样和背弯试样表面均无裂纹,满足标准要求;热影响区的显微硬度最高,焊缝的次之,母材的最低;焊缝与母材的晶间腐蚀敏感性均较小,且焊缝在硫酸中的耐腐蚀性能仅略低于母材的。

超级奥氏体不锈钢S31254钢的焊接

通过对超级奥氏体不锈钢S31254钢进行焊接性分析,制定了该钢种的焊接工艺参数及焊接过程中出现问题的预防措施,为焊接同类钢材提供了借鉴。

S31254超级奥氏体不锈钢精炼过程夹杂物的演变

采用热力学计算和工业试验相结合的方法,对S31254超级奥氏体不锈钢精炼过程夹杂物的演变进行了研究。结果表明:S31254铝脱氧后夹杂物主要为球形的CaOSiO2-MgO-Al2O3和MgO-Al2O3尖晶石,钙处理后夹杂物转变为CaO-SiO2-MgO-Al2O3。热力学计算结果表明钢液中铝含量大于0.025%,可以实现氧含量低于0.002%。钙含量达到13ppm,可以使MgO-Al2O3尖晶石变性为液态夹杂物。

S31254超级奥氏体不锈钢的焊接工艺

介绍了S31254超级奥氏体不锈钢的化学成分、焊接工艺,通过对S31254的焊接工艺评定,获得可靠的参数范围,用于指导现场生产。

超级奥氏体不锈钢S31254钢的焊接

本文通过对超级奥氏体不锈钢S31254钢焊接性分析,制定该钢种焊接工艺参数及焊接过程中出现的问题的预防措施,为工程建设服务。

S31254超级奥氏体不锈钢焊接工艺

本文结合工程实例及工程难点,从化学成分与力学性能、焊接性能、焊材及工艺的选用、焊前准备及焊接参数等方面详细介绍了S31254超级奥氏体不锈钢焊接技术,经焊接性能检测,满足设计要求,为同类材质焊接提供参考。

S32760超级双相不锈钢中σ相的析出规律

利用光学显微镜、纳米力学探针、扫描电镜、能谱仪和透射电镜等方法,研究了S32760超级双相不锈钢热轧板材经1100℃固溶60 min,并在760~1040℃保温30 min过程中σ相的析出规律,分析了W元素对σ相析出行为的影响。结果表明,σ相中富集大量Cr、Mo和W元素,贫Ni且不含N。W提高了σ相在高温区间的稳定性,使σ相在760~1020℃的范围内均能析出。在析出鼻尖温度880℃时效30 min后,钢板硬度达最大值37.1 HRC,α相体积分数降至5.3%。随着时效温度的升高,σ相的形貌变化规律为:粒状→粒状+短棒状→片层状→块状。在鼻尖温度(880℃)附近,σ相和γ2相以片层共析形貌析出,而在高温阶段(如960℃)则呈现出γ2相被大块σ相包围的形貌。

B、Ce微合金化对S31254超级奥氏体不锈钢析出相及耐蚀性能的影响

采用OM、SEM、EDS、电化学测试等方法研究了B、Ce微合金化对S31254超级奥氏体不锈钢的析出相及耐蚀性的影响。析出相分析结果表明,B、Ce的添加都有抑制时效过程中析出相的析出作用,并且B、Ce复合后可改变析出相沿晶界的析出形态。电化学结果显示,B、Ce复合微合金化可提高材料的自腐蚀电位和点蚀电位,促进钝化膜的快速形成并同步提升其稳定性,改善材料的耐点蚀与耐晶间腐蚀性能。因此,本文的研究结果表明相较单一B元素的添加,B、Ce协同对S31254析出相的抑制和耐蚀性提高效果更为显著。

中温时效对超级奥氏体不锈钢S31254析出相的影响

对超级奥氏体不锈钢S31254进行850℃、7.5~120 min时效。利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等手段对时效过程中的析出相进行研究。结果表明,在850℃时效,S31254超级奥氏体不锈钢有大量第二相,主要是以σ相为主的富Cr、富Mo、低Ni的金属间化合物析出。这些析出相形状以块状和针状为主,主要分布在晶界和晶内,部分会出现在孪晶位置。随着时效时间的延长,析出相逐渐长大且数量增多,且其Cr、Mo含量逐渐升高,Ni含量逐渐降低。经过850℃×120 min时效后,出现Cr2N和Chi相析出。

B微合金化对S31254超级奥氏体不锈钢组织结构及耐蚀性能的影响研究

本文系统研究了硼对固溶和时效处理S31254超奥氏体不锈钢组织、点蚀和晶间腐蚀的影响。通过1200℃固溶处理不同时间后,分析了含B和不含B的S31254钢的析出物和晶粒尺寸。在S31254中加入B促进了有害σ相的再溶解,含硼S31254的最佳固溶条件为1200℃下2h,固溶处理后含B的S31254钢耐蚀性明显优于不含B的S31254钢,这与晶界附近的第二相快速回溶和贫辂区减少有关。此外,含硼S31254的钝化膜增加了Cr_(2)O_(3)和Mo的氧化物,这可能是提高耐蚀性的原因。显微组织分析表明,未加硼的S31254钢时效过程中析出σ(σ,Fe-Cr-Mo-Ni)相,而硼的加入减少了σ相的析出量,减小了σ相的尺寸。采用双回路电化学动电位活化法测定了样品的晶间腐蚀敏感性,σ相使周围区域的Cr和Mo含量降低,导致晶间腐蚀。添加硼的S31254合金由于晶界处的微观结构控制,减缓了晶间腐蚀。

S31254超级奥氏体不锈钢关键冶金问题研究

建立了S31254超级奥氏体不锈钢的脱碳和脱硫模型,AOD脱碳后钢液中碳含量低于0.01%。经过LF深脱硫后S31254超级奥氏体不锈钢硫含量达到7ppm。S31254铝脱氧后夹杂物主要为Mg0-Al_(2)0_(3),钙处理后,夹杂物转变为Ca0-SiO_(2)-Mg0-Al_(2)O_(3)。热力学计算结果表明钢液中铝含量大于0.025%,可以实现氧含量低于0.002%。钙含量达到13ppm,可以使Mg0-Al_(2)0_(3)尖晶石变性为液态夹杂物。

S31254超级奥氏体不锈钢析出相演变及微观表征

利用热力学计算了S31254超级奥氏体不锈钢在500~1 200℃温度范围内的平衡态析出相,并结合热模拟试验、扫描电镜、透射电镜等方法,对不同析出物的析出行为进行了表征和分析。结果表明,S31254不锈钢奥氏体基体中可存在的第二相包括σ、χ、Laves等金属间相,Cr_(2)N、π型氮化物相以及M_(23)C_(6)型碳化物相,高Mo、高N、高Cr含量是该钢析出相种类复杂的主要原因;试验钢具有高的第二相析出倾向,σ相开始析出温度约为1 150℃,而在900~800℃区间可发现χ相和σ相的转变,χ相更易作为一种稳定相存在;析出相的析出位置和形貌呈现不同特点,晶界析出主要为σ相、χ相和Laves相,而晶内主要有呈针状和块状分布的χ相和呈棒状析出的Cr_(2)N相。

B-Ce复合微合金化对S31254超级奥氏体不锈钢组织和力学性能的影响

采用扫描电镜、拉伸试验等方法研究了B-Ce复合微合金化后S31254超级奥氏体不锈钢的组织和力学性能。结果表明,B、B-Ce复合微合金化有利于抑制σ相的析出,改善σ相的析出形态,相同固溶工艺条件下,B-Ce复合微合金化后的试样更有利于σ相的完全回溶;相同时效工艺条件下,B-Ce复合微合金化抑制σ相析出的作用更明显。B及B-Ce复合微合金化后的试验钢拉伸断口处的韧窝更大更深,材料的伸长率也显著增加,说明微合金化有利于进一步提高S31254钢的韧性。