连铸工艺生产SA-213T23超(超)临界锅炉管坯钢存在的问题及对策

连铸工艺生产SA-213T23管坯钢还不成熟,坯料低倍质量差。为此,对连铸坯中心缺陷形成的原因进行了分析,并提出了相应的解决措施。结果表明:连铸坯中心存在缩孔及开裂缺陷是由于T23成分过冷区较窄以及连铸过程中轻压导致的;通过弱化二冷段冷却能力及取消轻压下工艺可以消除缩孔和开裂缺陷。

电站锅炉用SA-213T23耐热钢管焊接质量控制技术要点

电站锅炉用的SA-213T23钢在焊接后,可不进行焊后热处理,只需采用焊后缓冷即可达到符合安全的组织性能,这样可减少施工工作量。但是,该材质钢管与SA-213T91钢的异种钢焊接对接接头,在锅炉运行一段时间后,易产生裂纹。本文将对这些情况进行深入的分析,探寻其发生的原因。

SA-213T91/G102异种钢接头的焊材选用

对三种焊条焊接的SA -2 13T91与G10 2异种接头的组织与性能进行了对比性试验研究 ,认为对于电站锅炉中的这类接头焊接 。

SA-213T23管材焊后热处理工艺

概述了SA-213T23管材在电站锅炉中的应用情况。分析了SA-213T23小口径管的化学成分及力学性能,以解决实际生产中SA-213T23小口径管焊后热处理时间较长的问题为目的,通过对焊材厂家产品调研,采用英国METRODE公司和德国蒂森焊接技术有限公司研制的焊材进行施焊。通过改变热处理时间对热处理工艺试验进行探索。以ASME标准要求的合格准则对比分析焊接接头性能,为缩短SA-213T23管材热处理保温时间、简化热处理工艺提供了依据。

12Cr1MoVG集箱与SA-213M T91接管的异种钢焊接裂纹缺陷分析及解决方案

本文介绍了12Cr1MoVG集箱与SA-213M T91接管异种钢焊接后产生裂纹的原因及相应的解决方案,为后续生产同类产品提供借鉴和指导。

SA-213T91与SA-213TP347H异种钢接头的检测及处理

SA-213T91与SA-213TP347H异种钢接头在锅炉中的运用已经十分普遍,但是近来很多电厂由于此类异种钢接头SA-213T91热影响区失效而导致非计划停机,所以安装前应该对此位置重点检测,本文介绍了安装前如何检测及处理SA-213T91与SA-213TP347H异种钢接头的SA-213T91热影响区。

SA-213T91钢小径管现场焊接工艺

介绍300MW机组循环硫化床锅炉安装中SA-213T91钢焊接的难点、特点,提出一套合理的焊接工艺和施工方案。

浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施

随着焊接工艺的不断进步,近年来,SA-213T23作为一种新型耐热钢在超超临界锅炉中得到广泛应用。沙特某电厂超临界机组锅炉过热器及再热器吊挂管材质为SA-213T23,且焊口数量达到了11000多只焊口,焊口施工完毕以后及时进行射线检测并未发现裂纹,后续又对该区域的焊口进行复检,出现大批量的微裂纹,裂纹大部分出现在根部打底层接头处,出现裂纹的趋势较大。该文就该电厂锅炉再热器吊挂管裂纹产生的原因和预防措施进行了深入研究。

准确测试SA-213M T22钢薄壁管洛氏硬度的方法

某批次薄壁SA-213M T22钢管洛氏硬度测试结果偏低,通过室温拉伸试验和采用5种方法进行洛氏硬度测试,结合室温拉伸试验结果对不同洛氏硬度测试方法进行了对比分析。结果表明:如果直接在薄壁钢管表面进行表面洛氏硬度测试或洛氏硬度测试,管壁支撑不足会造成试样变形导致测试结果偏低;如果薄壁钢管中间加圆柱支撑,由于不能确保压头轴线和载荷加载方向与钢管表面垂直,且钢管外表面与贴合的圆柱支撑有间隙钢管圆弧面与贴合的圆柱支撑面存在间隙,也会造成测试结果偏低。采用将钢管取样镶嵌抛光后将测得的维氏硬度转换为洛氏硬度的方法,或者采用去除钢管表面氧化皮和脱碳层并在外表面加工出试验平面并镶嵌后,将测得的表面洛氏硬度转换为洛氏硬度的方法,得到的洛氏硬度测试结果比较准确。

关于SA-213T91蛇形管焊接及组装

介绍了SA-213T91钢的特点及化学成分,分析了其焊接性能,并提出了用其制作蛇形管的注意事项。在蛇形管的制作过程中,严格按照焊接的注意事项进行焊接,使焊接质量稳定并完全符合规程要求,未发生泄漏或爆管现象,取得了良好的经济效益。

T91-奥氏体不锈钢异种钢接头热处理工艺研究

为解决SA-213T91+SA-213TP347HFG异种钢接头因热处理温度高引起热膨胀应力过大而拉裂的问题,设计6种SA-213T91+SA-213TP347HFG异种钢对接接头焊后热处理工艺,对6组不同热处理工艺后的显微组织和力学性能试验进行对比分析。结果表明:不同热处理规范下接头力学性能皆合格,可满足工艺质量制造要求,模拟确定了此类异种钢接头允许的最低热处理规范为715℃×1.5h,优化了此类异种钢对接接头的热处理规范,也为现场服务或返修焊接时选取合理的热处理温度提供了参照。

大型电站锅炉T23钢焊缝开裂失效分析

从诸多电厂应用T23钢的结果来看,出现了许多问题,且多出现在焊缝及其热影响区。此次通过多种理化试验,对某大型电站超超临界锅炉高温再热器T23钢焊缝开裂的原因进行了失效分析,并根据T23钢的特性,指出了其在实际运用中的应注意工艺要求,以确保电厂安全运行。

SA-213T91的焊接工艺

介绍了SA -2 13T91的焊接工艺 ,根据SA -2 13T91的焊接性 ,制定了相应的焊接工艺参数。试验表明 ,采取焊前预热 ,焊后热处理的TIG焊工艺进行焊接可以减少焊接缺陷的产生。

T91钢手工氩弧焊工艺常见缺陷的产生原因及预防措施

我公司为重庆某企业生产的CFB锅炉中的三级过热器蛇行管，所用材质为SA-213／91，规格为φ38mm×5mm。该钢管是美国机械工程师学会的一种改良型耐热钢，是在ASTM A213-T9钢的基础上，降低含碳量，添加微量Nb、V合金化，并控制含N量得到的。具有良好的高温热强性和抗氧化能力，工作允许使用温度为壁温≤625℃，碳当量（Ccn／Cm=3．6）较大，

奥氏体化温度对9Cr-1Mo-V-Nb钢组织与性能的影响

研究了不同奥氏体化温度加热后 9Cr 1Mo V Nb(ASMESA 2 13T91)钢正火和正火 +回火后的组织和力学性能 ,应用电子显微镜和X ray衍射分析了钢的组织形态和萃取试样的碳化物分布。结果表明在 980～ 112 0℃加热正火后 ,T91钢均得到板条马氏体组织 ,但马氏体板条束的大小显著不同。奥氏体加热温度对T91钢的奥氏体晶粒大小和室温性能有明显影响。10 6 0℃以下 ,钢的性能随加热温度增加而提高 ,在 10 70℃出现转折 ,超过该温度性能变化不大。影响钢的性能的因素主要与合金元素的固溶和奥氏体晶粒长大有关。

ASME SA-213M对正火回火态T22钢管硬度上限规定的合理性探讨

对T22钢管进行了不同参数的正火加回火模拟热处理试验。结果表明,正火加回火态T22钢管硬度很容易超过ASME SA-213M标准规定的硬度上限(163 HBW/170 HV/85 HRB),即便采取特定的热处理参数使其勉强降低到硬度上限之下,则球化组织又很难避免,认为应考虑将正火加回火态T22钢管的硬度上限进行适当提升。同时,也对提升幅度进行了讨论,建议将SA-213M中规定的正火加回火态T22钢管硬度上限由163 HBW/170 HV/85 HRB提升为179 HBW/190 HV/89 HRB。

高温受热面马/奥异种钢接头泄漏原因分析与预防

文中通过对国信扬州发电有限责任公司4#机组一次高再异种钢接头泄漏的失效分析,总结出不仅顶棚下方的异种钢接头会发生泄漏失效,存在特定结构的受热面管屏进口段异种钢接头仍然存在泄漏的可能,并结合本公司对此次泄漏事故的处理对异种钢接头失效的防治措施提出建议。

350MW机组锅炉过热器和再热器改造实践

通过3 5 0MW 2台锅炉过热器、再热器的改造实践,给出了锅炉受热面改造过程中钢管材料选择及设计计算、制造、安装过程中应注意的问题。

某电厂机组低温再热器管泄漏原因分析

某电厂机组低温再热器在运行过程中发生管段泄漏失效,为分析查明失效原因,对失效管段进行宏观检查、显微组织观察、裂纹扩展分析以及内壁氧化产物观察。结果表明,泄漏管段在经历长时间的高温、高湿环境服役后,组织发生老化,碳化物析出,在晶界处呈链状聚集,力学性能下降,管壁内发生腐蚀附着明显的氧化层,管壁减薄不能满足强度要求,导致管段发生失效。

SA—213T91焊接技术

主要介绍了SA－213T91的焊接技术，分析了SA－213T91的焊接性能和实际焊接过程中应注意的问题。