SA-335 P91马氏体耐热钢焊接工艺研究

介绍了SA-335 P91马氏体耐热钢的化学成分及力学性能、冶金性能以及正火+回火热处理温度对材料性能的影响。对SA-335 P91钢的焊接性以及焊缝马氏体组织转变进行了分析。焊接工艺评定试验根据产品制造的需求,进行GTAW+SAW焊接试验,根据焊材熔敷金属中镍+锰元素的含量,确定合理的焊后热处理工艺,最终经力学性能试验,得到了力学性能良好的焊接接头,焊接接头硬度值满足标准的要求,焊缝微观组织为回火马氏体。

SA-335 P91钢全位置窄间隙热丝TIG焊接工艺及接头性能研究

针对SA-335 P91钢大口径管环缝,采用轨道式全位置热丝TIG焊机进行了窄间隙焊接。将整条环缝均分为16个区域,根据不同位置熔池受力状态对各区的焊接工艺参数进行修正设置,并对所获焊接接头的组织和性能进行了研究。所获焊缝和热影响区的组织均为回火马氏体,焊接接头的拉伸、弯曲、冲击等力学性能均满足要求。结果表明,窄间隙热丝TIG焊接工艺参数合理,分区修正设置恰当,能够满足SA-335 P91钢大口径管全位置焊接要求。

电站锅炉用SA-335 P91无缝钢管的研制

SA-335 P91是应用在超临界、超超临界电站锅炉集箱和主蒸汽管道上的关键材料,国内锅炉和电力行业迫切希望宝钢能在SA-213 T91研制的基础上开发这一产品。随着烟台宝钢钢管有限责任公司460PQF连轧管机组的投产,宝钢具备了开发SA-335 P91大口径管的能力。主要介绍宝钢SA-335 P91研制过程,以及材料性能的评定与试验,试验数据表明,宝钢产SA-335 P91性能满足ASME和GB 5310—2008标准要求,可替代进口产品,用于超临界、超超临界电站锅炉的制造。

埃及341MW锅炉SA-335 P91集箱制造

文中就埃及341MW锅炉中两只SA-335P91集箱的制造工艺方案和制造过程控制进行探讨和论证。

SA335P91钢种焊缝侧母材硬度控制

SA335P91钢焊缝硬度高,焊接后需及时进行热处理,为保证焊缝硬度在标准范围内,将热处理温度提至上限(760+10℃),此做法可能造成焊缝两侧母材低于180HB,DL/T 438—2016《火力发电厂金属技术监督规程》中规定管件硬度为180~250HB。文章通过实例进行分析,改进和加强热处理工艺,保证了焊缝两侧母材的硬度。

关于SA-335P91钢管材料的异常问题

SA-335P91材料以其高强韧性、抗蠕变性能、以及良好的抗高温氧化和抗腐蚀性能而被广泛地应用于火电厂高温受压部件。我国GB5310-2008《高压锅炉用无缝钢管》标准中的10Cr9M01VNbN即为P91，国内部分钢铁企业也生产P91钢管。但是由于国产P91钢管与进口P91钢管还存在一定差距，另外对进口P91钢管国内加工，制管工艺、热处理工艺等原因，导致关于P91钢管材料异常的问题在火电机组锅炉中时有发生。

SA-335P91材料在锅炉集箱制造中的应用

针对高温强度较高的SA - 335P91材料在产品中的应用 ,尤其是在集箱制造工艺上的情况进行了简介。介绍了该材料集箱的下料工艺、环缝焊接工艺、管接头及附件的焊接工艺、集箱的校正工艺等。

E60-B3等级材料焊接SA-335P91和12Cr1MoVG异种钢接头组织及性能

采用E60-B3等级焊接材料对SA-335P91和12Cr1MoVG异种钢进行焊接试验,研究焊接接头的微观组织、常温力学性能和高温力学性能。结果表明,常温状态下焊接接头拉伸、弯曲和冲击等力学性能均满足要求;在520~600℃的高温状态下,焊接接头的高温屈服强度高于两侧母材的屈服强度;焊接接头的焊缝组织主要为贝氏体+铁素体,但在SA-335P91侧焊缝区域呈现出宽度为200~260μm的带状铁素体,带状的铁素体组织将导致接头的高温蠕变性能降低,影响焊接接头的高温服役寿命。

600 MW超临界火电机组P91材质再热蒸汽管道局部硬度低原因分析及缺陷处理

对国内某600 MW燃煤发电机组进行金属监督检验时,发现材质为P91钢的再热蒸汽母管H56对接接头及邻近母材硬度低、金相组织异常。对其进行了原因分析,提出了对缺陷的处理方案、工程量盘点、实施管控意见,并进行了简要说明。

火力发电厂SA-335P92管道焊接工艺控制研究

随着国家对发展清洁能源的重视,高参数、大容量火电机组越来越多,压力管道运行工况愈加苛刻和危险,从而对火力发电厂压力管道的材质提出了更高的要求。本文主要分析了SA-335P92钢的焊接工艺,以供同行参考和借鉴。

A335P91管道焊接质量控制

本文以广东石化炼化一体化项目动力中心至连续重整装置A335P91超高压蒸汽管道焊接为研究背景,通过对A335P91钢的化学成分、力学性能以及焊接性的分析,在焊接材料的选用,焊接方式综合采用机械自动焊及手工焊等方面进行精细化管理,保证了焊接质量,提高了A335P91管道焊接一次合格率,对此类耐热钢的焊接工作等具有一定的借鉴意义。

A335P91耐热钢管线碰头焊道焊接充氩保护工艺

A335P91耐热钢管线焊接时,常采用氩弧焊打底、焊条电弧焊填充盖面的单面焊双面成型工艺。打底焊接时,焊道背面需采取充氩气保护的措施,防止根部焊缝氧化。在管线预制阶段,可采用多种充氩保护方法,而在安装阶段的碰头焊道或管线走向复杂时,焊道无法采用常规的充氩方法,只能从焊缝间隙处充气保护,但采用传统的封堵材料和充氩工具会出现一系列问题,严重影响了打底质量和效率。现就我公司在中石油塔里木乙烷制乙烯装置中A335P91耐热钢管线碰头焊道焊缝充氩保护工艺进行介绍。

SA-335P91药芯焊丝气体保护焊工艺试验

药芯焊丝气体保护焊是一种优质、高效的焊接工艺方法,锅炉行业已于21世纪初在碳钢、SA-335P12和12Cr1Mo VG等材质的集箱承压焊缝上推广使用,焊材已实现国产化。然而,对于SA-335P91材质来说,由于药芯焊丝的研制难度较大,工艺性能和力学性能难以同时满足要求,综合研发成本较高,只有少数的国外大型焊材供应商对此配方进行了研发,国内尚无对应的焊材。选择多家国外著名焊材供应商的SA-335P91药芯焊丝进行对比试验分析。从焊接规范和热处理规范等参数对SA-335P91药芯焊丝接头性能的影响方面进行了试验研究,分析其影响规律,获得了最合理的焊接及热处理参数范围;观察分析焊缝的宏观和微观组织,并提出进一步的改进建议。

关于SA-335P91钢焊接质量问题研究

P91钢具有优良的高温蠕变性能,属于马氏体钢,其焊接性较差,在焊接中我们发现,即使严格操作,往往也会产生焊接缺陷。为保证P91钢的焊接质量,焊接时需要采取相应措施对影响焊接质量的几个主要环节或因素进行控制。

SA-335P91钢的焊接工艺探讨

随着SA-335P91钢在电站锅炉中的广泛应用,SA-335P91钢的焊接问题备受关注。本文介绍了SA-335P91钢的性能特点和焊接性,阐述了SA-335P91钢的焊接过程中的问题,探讨可以保证良好的焊接质量前提下SA-335P91钢的焊接要点。

SA-335P91管热弯制造技术

对SA-335P91钢的主要性能进行了介绍,并对热弯管工艺特点进行了分析,通过中频感应加热弯管和弯后热处理工艺试验,确定出满足材料使用性能和质量要求的中频感应加热弯管工艺,提出了制造中需控制的重要尺寸要素。

SA-335P91焊接工艺研究

SA-335P91钢属于马氏体钢,可焊性差,本文从焊接热输入大小的不同和焊后热处理时间不同的角度出发,通过试验对进口材质SA-335P91钢的焊接工艺进行分析研究,经过试验数据对比分析,确定合理焊接工艺,指导实际生产。

超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接工艺性能研究

通过铁研试验及热模拟试验等对超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接性进行了研究。铁研试验表明,材料焊前钨极氩弧焊时预热温度≥150℃,焊条电弧焊和埋弧焊时预热温度≥200℃可以保证焊接不出现裂纹。通过焊缝粗晶区冲击试验,确定了合理的焊接热处理规范。进行了相应的使用焊接性试验,给出了SA-335P92材料的焊接工艺要点。

SA335P91钢的焊接工艺研究

SA335P91钢属改良型9Cr-1Mo高强度马氏体耐热钢,与传统的Cr-Mo耐热钢相比,具有高温强度高、抗蠕变性能和抗氧化性能好等优点。通过分析SA335P91钢的焊接性,论述了焊缝产生冷裂纹的机理,指出了SA335P91钢焊接性能差的主要原因在于钢种本身对冷裂纹具有组织上的敏感性,容易导致焊缝发生开裂。根据SA335P91钢焊接的特点,通过大量的试验研究,提出了采用TIG+SMAW的焊接方法、进行焊前预热及层间保温、控制焊接线能量以及采取焊后热处理等工艺措施,成功地解决了SA335P91钢的焊接难题。