国产SA-335 P92钢用焊条工艺试验

针对国内自主研发的SA-335 P92钢用焊条E9015-B92和E9016-B92的焊接工艺性、熔敷金属化学成分和力学性能以及焊接接头性能进行了试验研究。结果表明:焊条E9015-B92和E9016-B92综合工艺性良好,能够满足产品焊接要求;熔敷金属合金成分体系与国外焊材厂家的产品一致,主要合金元素满足ASME IIC标准规定;熔敷金属以及接头力学性能均满足标准要求。但由于两种焊条均采用全药皮过渡合金元素,熔敷金属主要合金元素的均匀性和稳定性有待提高;经试验,焊条E9015-B92熔敷金属冲击韧性较低,且其冲击韧性受焊后热处理保温时间影响较大,需制定合理的热处理规范。

超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接工艺性能研究

通过铁研试验及热模拟试验等对超超临界锅炉用SA-335P92钢的焊接性进行了研究。铁研试验表明,材料焊前钨极氩弧焊时预热温度≥150℃,焊条电弧焊和埋弧焊时预热温度≥200℃可以保证焊接不出现裂纹。通过焊缝粗晶区冲击试验,确定了合理的焊接热处理规范。进行了相应的使用焊接性试验,给出了SA-335P92材料的焊接工艺要点。

小直径SA-335P92钢管细丝埋弧焊工艺及性能

分析小直径SA-335P92钢管焊接工艺方案,阐述目前焊接工艺中存在的问题,提出一种新组合焊接工艺——手工氩弧焊+细丝埋弧焊用于小直径SA-335P92钢管的焊接。以SA-335P92钢管为试验材料进行新焊接工艺试验,并对焊接接头进行力学性能试验和宏观、微观组织分析。结果表明,焊接接头的抗拉强度、冲击、硬度等性能均能满足SA-335P92母材的要求,焊缝和热影响区的微观组织与SA-335P92母材的组织同为回火马氏体。

超超临界火力发电机组SA-335P92钢焊接质量控制

超超临界机组在我国运用得越来越多,作为超超临界机组主蒸汽、再热蒸汽热段管道、高温过热器集箱以及高温再热器集箱最常用的钢材SA-335P92,由于其首次运用于国内电站锅炉,其焊接质量控制受到了各大电厂及各大电建单位的重视。文中主要从SA-335P92钢焊接前的工艺评定准备、焊工培训、技术准备、坡口加工等方面简单介绍了从SA-335P92钢焊接前的准备工作,同时简单介绍了超超临界机组安装过程中,SA-335P92钢现场焊接的主要方法及主要焊接工艺,列出了SA-335P92钢现场焊接过程中热输入控制、层间温度控制以及层间清理等方面应该注意的问题。文中还简单介绍了SA-335P92钢焊后热处理工艺、热处理时机、现场常用的热处理方式以及热处理过程中应注意的一些问题。此外,文中还根据超超临界机组现场安装的特点,简单介绍了SA-335P92钢焊缝在无损检测、硬度测试、金相分析等方面应注意的一些问题。

火力发电厂SA-335P92管道焊接工艺控制研究

随着国家对发展清洁能源的重视,高参数、大容量火电机组越来越多,压力管道运行工况愈加苛刻和危险,从而对火力发电厂压力管道的材质提出了更高的要求。本文主要分析了SA-335P92钢的焊接工艺,以供同行参考和借鉴。

国产SA-335P92钢的焊接工艺性能

新型马氏体耐热钢SA-335P92以其卓越的抗高温蠕变性能被广泛用于超超临界机组中。文中对国产SA-335P92钢的焊接性进行了试验研究,通过斜Y形坡口焊接裂纹试验和再热裂纹试验等确定了国产SA-335P92钢的预热温度和焊后热处理温度。然后选择合适的焊接材料和焊接工艺进行焊接试验,通过焊接接头的力学性能等试验证明国产SA-335P92钢能够满足使用性能的要求。

SA-335P92钢焊接及焊后热处理工艺

经对SA-335P92钢焊接性能分析,发现其冷裂纹敏感性较大,具有一定的热裂纹敏感性。针对其焊接特点,选择GTAW+SMAW的焊接工艺及焊后热处理工艺,所获得的接头经理化试验后各项指标合格,证明焊接工艺可行。

SA-335 P91钢全位置窄间隙热丝TIG焊接工艺及接头性能研究

针对SA-335 P91钢大口径管环缝,采用轨道式全位置热丝TIG焊机进行了窄间隙焊接。将整条环缝均分为16个区域,根据不同位置熔池受力状态对各区的焊接工艺参数进行修正设置,并对所获焊接接头的组织和性能进行了研究。所获焊缝和热影响区的组织均为回火马氏体,焊接接头的拉伸、弯曲、冲击等力学性能均满足要求。结果表明,窄间隙热丝TIG焊接工艺参数合理,分区修正设置恰当,能够满足SA-335 P91钢大口径管全位置焊接要求。

A335P92钢管局部热处理温度场有限元模拟研究

利用ANSYS有限元软件建立了A335P92钢管电加热带局部热处理的有限元模型,模拟了热处理过程中温度场的分布规律,计算了管道规格、升温速率、加热宽度、保温宽度、内壁换热系数对管道恒温阶段内外壁温差的影响规律,提出了A335P92钢管焊后局部热处理时需要重点注意的事项。

E60-B3等级材料焊接SA-335P91和12Cr1MoVG异种钢接头组织及性能

采用E60-B3等级焊接材料对SA-335P91和12Cr1MoVG异种钢进行焊接试验,研究焊接接头的微观组织、常温力学性能和高温力学性能。结果表明,常温状态下焊接接头拉伸、弯曲和冲击等力学性能均满足要求;在520~600℃的高温状态下,焊接接头的高温屈服强度高于两侧母材的屈服强度;焊接接头的焊缝组织主要为贝氏体+铁素体,但在SA-335P91侧焊缝区域呈现出宽度为200~260μm的带状铁素体,带状的铁素体组织将导致接头的高温蠕变性能降低,影响焊接接头的高温服役寿命。

热处理对SA-335P92焊接接头力学性能的影响

通过对SA-335P92钢的焊接接头分别进行Ac1点以下及Ac3点以上温度的焊后热处理的工艺试验,研究了焊后热处理对SA-335P92钢焊接接头的力学性能的影响。试验结果表明手工氩弧焊加焊条电弧焊的SA-335P92焊接接头在分别经历了正火加回火处理和去应力退火后,焊接接头的力学性能均能满足标准的要求,而且正火加回火处理后的力学性能要优于去应力退火后的力学性能。

T/P92钢焊条的研制及其性能测试研究

对研制的T/P92钢配套焊条进行部分性能测试并对结果进行分析和探讨。试验结果表明,焊条熔渣的物理和化学参数具有理想的焊接工艺性能,PP-R727焊条的熔敷金属的力学性能均能满足工程要求,水银法测得PP-R727焊条的熔敷金属的扩散氢含量为2.1 mL/100 g,达到超低氢焊条水平。另外,测得PP-R727焊条熔敷金属的奥氏体转变开始温度A_(C1)为795℃。通过斜Y形坡口试验,测得PP-R727焊条的冷裂纹止裂预热温度为150℃。SEM分析结果表明,焊条熔敷金属在高温下具有良好的塑性和抗氧化性。

对一台超超临界机组SA-335P92管道焊缝超标缺陷的分析

对SA-335P92材料的性能特点进行了全面介绍，对某电厂超超临界机组SA-335P92管道安装焊缝存在的超标缺陷情况进行了详细描述，对缺陷产生的原因进行了总结分析，在此基础上，对SA-335P92高温蒸汽管道安装过程中焊接缺陷的预防控制提出了合理建议。

电站施工现场SA-335P92大径厚壁管焊缝热处理质量控制

本文结合电站热处理施工特点和现场实际情况，从焊前预热、焊接过程保温、焊件后热、焊后热处理过程、热处理检验几个方面阐述了现场P92大径厚壁管焊缝热处理的质量控制。

关于SA-335P91钢焊接质量问题研究

P91钢具有优良的高温蠕变性能,属于马氏体钢,其焊接性较差,在焊接中我们发现,即使严格操作,往往也会产生焊接缺陷。为保证P91钢的焊接质量,焊接时需要采取相应措施对影响焊接质量的几个主要环节或因素进行控制。

SA-335P122钢焊接及热处理探讨

介绍了SA-335P122钢焊接工艺及热处理的有关问题探讨,为拟定焊接工艺作出前期铺垫。

SA-335P91钢的焊接工艺探讨

随着SA-335P91钢在电站锅炉中的广泛应用,SA-335P91钢的焊接问题备受关注。本文介绍了SA-335P91钢的性能特点和焊接性,阐述了SA-335P91钢的焊接过程中的问题,探讨可以保证良好的焊接质量前提下SA-335P91钢的焊接要点。

SA335P92钢中间停止焊接工艺研究

本文从SA335P92钢焊接过程中采取中间停止焊接,后热后进行射线检验,检验合格后再进行焊接填充至结束,马氏体转变完成进行焊后热处理。超声波检验和焊缝硬度检测,均合格。进行了拉伸、弯曲、冲击等力学性能试验,并对试验数据进行分析,得出SA335P92钢采取焊接过程中停止焊接进行检验的方法,增加了焊缝组织转变的次数、焊缝中出现了块状铁素体。热处理过程中内外壁温差较大,在恒温段内壁温度有下降趋势。热处理后内外壁焊缝硬度均在合格范围内,内壁焊缝冲击性能平均值未能达到41J。

磁粉检测技术在SA335P92钢焊缝检测中的应用

临界锅炉主蒸汽、热段等管件主要部件选用SA335P92材料。SA335P92为马氏体钢,在焊接过程中既有冷裂倾向,又有热裂倾向。特别是在焊接接头的收弧部位,弧坑裂纹等危险性缺陷极易产生。就SA335P92钢焊缝表面和近表面收弧部位的磁粉探伤技术应用情况进行了探讨,提出了避免收弧部位产生裂纹的控制措施。

超大壁厚SA335P92钢的焊缝热处理工艺实践

主要针对超超临界机组中超大壁厚SA335P92钢的热处理工艺进行了实践,采用了内壁加热装置等措施,保证了焊缝内壁的硬度值满足热处理要求,解决了超大壁厚钢管焊缝热处理难题。