用插销法研究CO_2气保焊条件下SA106C铸件的冷裂纹敏感性

用插销试验法研究了CO2 气保焊条件下SA10 6C铸件的冷裂纹敏感性及断口特征。结果表明 ,在不预热和 16kJ/cm热输入条件下 ,SA10 6C铸件的抗冷裂性好 ,临界断裂应力σcr为 5 6 0MPa ,接近其抗拉强度σb,可在不预热条件下焊接该钢。当拘束拉伸应力高于σb 时 ,将发生失效断裂 ,断裂性质为典型的氢致延迟裂纹引起的断裂 ,断裂方式为棱角分明的沿晶 (IG) +准解理穿晶 (QC) ,晶内出现较多短小、锋利、笔直的二次裂纹 ;启裂区的IG比例较大 ,随着裂纹的缓慢扩展 ,扩散氢含量逐渐降低 ,断口中IG减少 ,QCHE和二次裂纹都明显增加 ,而且QCHE中撕裂棱的塑性变形增大。CO2 气保焊条件下 ,SA10 6C铸件的抗冷裂纹性好 ,主要与该方法能得到超低氢的焊接条件有关 ,此外还与该钢的碳当量 (CEIIW=0 .4 8)不高 ,HAZ淬硬不明显有关 ,过热区组织主要为贝氏体 ,硬度为 32 1HV ,低于 35 0HV的临界硬度。

SA106B钢焊接性试验

对SA106B大口径无缝钢管进行了斜Y型坡口焊接裂纹试验、在不同的热处理温度下模拟焊接热影响区的冲击韧性试验、焊接接头性能试验、模拟管座角焊缝工艺试验以及焊接工艺评定试验。在原有工艺基础上进一步研究了SA106B钢的焊接性和接头性能,取消了焊前预热,统一了SA106B钢和St45.8/Ⅱ钢的焊接工艺及热处理规范,从而优化了焊接工艺。

冷却速度对SA106C锅炉用碳素无缝钢管带状组织的影响

介绍SA106C锅炉用碳素无缝钢管端部冷却试验的过程和结果,分析正火后冷却速度对碳素钢管带状组织的影响,以及带状组织的产生机理;通过对CCT曲线中的硬度与冷却速度的回归分析,发现冷却速度与带状组织的关系。试验结果表明,SA106C锅炉用碳素无缝钢管冷却速度达到1.40-3.89℃/s时,可以得到铁素体+珠光体组织,同时带状组织级别为0~3级,可以满足标准及用户的要求。

SA106C毛管等温正火组织和力学性能分析

在SA106C毛管常规正火处理工艺的基础上,介绍了等温正火处理工艺,并对比分析了SA106C毛管经常规正火及等温正火处理后的金相组织与力学性能。分析认为:与常规正火处理相比,SA106C毛管经等温正火处理后,其晶粒更加细化,晶粒度提高2级,屈服强度和抗拉强度约提高30MPa,冲击韧性略有提高,材料综合力学性能较好。

AP1000核电站用大直径薄壁SA106B无缝钢管的研制

介绍了AP1000核电站核岛蒸汽发生器系统用大直径薄壁SA106B无缝钢管的性能特点、生产工艺及关键技术。经检验,SA106B钢管的冶金质量、化学成分、力学性能、无损检测等各项指标均满足ASME相关规范的要求,能够满足AP1000核电站核岛蒸汽发生器系统对碳钢无缝钢管的需求。

焊接热输入对SA106C钢管焊接接头组织与性能的影响

采用不同的焊接热输入对φ48.26mm×10.16mm的SA106C钢管进行焊接。通过抗拉试验、冲击试验、金相分析等方法,研究了不同焊接热输入对SA106C钢管组织和力学性能的影响。结果表明:随着焊接热输入的增大,SA106C钢管的抗拉强度和低温冲击性能先增大后减小,在焊接热输入18.09kJ/cm和22.90kJ/cm下焊接接头具有最优的综合性能,焊接接头组织主要为铁素体和珠光体,随着焊接热输入增大,铁素体逐渐减少而珠光体逐渐增多。

SA335 P91与SA106 Gr.B异种钢焊接接头的性能分析

文中对SA335 P91与SA106 Gr.B异种钢采用P91钢配套的焊接材料进行焊接,采用P91钢的热处理工艺进行热处理,对焊接接头进行力学性能测试和显微组织观察,试验结果满足标准要求,并对试验结果进行了分析,能够为SA335 P91与SA106 Gr.B异种钢焊接提供一定的借鉴。

高压锅炉管用钢SA106C的生产实践

山钢股份有限公司莱芜分公司采用废钢＋70%~80%铁水-100tUHP EAF-双工位120tLF-120tVD-圆坯连铸机（R16.5m）-φ1 350mm粗轧/φ950mm×4/φ800mm×2精轧生产线,通过控制原料成分,合理优化电炉、LF精炼炉、VD炉、连铸、轧制工艺及参数,采用大压缩比、无扭微张力轧制技术,成功开发生产出SA106C高压锅炉管用钢。钢材成分洁净度,高倍、低倍组织,表面质量,尺寸等各项指标均满足用户协议要求。

华能德州电厂低过联箱裂纹处理工艺措施

通过分析SA106C材料的焊接性及锅炉低温过热器联箱运行的工况条件,找出了联箱产生裂纹缺陷的原因,据此,制定了联箱裂纹处理工艺措施,并成功完成了修复。