CTAB对SA210C钢在酸性环境中腐蚀电化学行为的影响

针对不同浓度十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)对SA210C钢在两种酸性模拟溶液中的缓蚀效果,采用动电位扫描曲线与电化学阻抗谱(EIS)方法分析了不同条件下SA210C钢电化学腐蚀特征,计算了不同浓度缓蚀剂的缓蚀效率(IE,%),研究了pH值和缓蚀剂对腐蚀速率的影响。结果表明:未添加缓蚀剂时,SA210C钢在pH=6.5模拟溶液中自腐蚀电位较在pH=5.5溶液中更正,但腐蚀电流密度有所下降;添加缓蚀剂后,SA210C钢在相同pH值下自腐蚀电位和腐蚀电流密度均呈现先减小后增大趋势,缓蚀剂添加量为60 mg/L时缓蚀效率达到最高值75.60%。pH值降低时,SA210C钢容抗弧半径减小,减小趋势与规律同极化曲线所得规律一致。因此,未添加缓蚀剂时,SA210C钢在酸性环境中表现为活性溶解状态;与pH=5.5溶液相比,SA210C钢在pH=6.5溶液中腐蚀倾向高但腐蚀速率较缓慢。随着CTAB添加量的增加,其对SA210C钢在酸性环境中的缓蚀效果呈现先增大后减小趋势,缓蚀剂浓度为60 mg/L时有最佳缓蚀效果,继续添加至80 mg/L后,缓蚀效果显著下降。

高压锅炉用碳钢SA210A-1、SA210C、20G比较分析

调研发现,目前国内生产的SA210A-1在实际的供料中没有单独坯料,通常会以SA210C坯或20G坯代之。为了研究这种替代方式能否满足SA210A-1材料标准和产品设计要求,通过对SA210M标准中SA210A-1、SA210C及GB 5310标准中的20G成分和性能的比较分析,提出在SA210A-1小口径管采购要求中,应增加Mn下限规定的优化意见。

600MW亚临界机组水冷壁SA210C爆裂分析

通过宏观形貌观察、力学性能测试、化学成分分析、金相组织观察和扫描电镜等试验方法,对某火力发电厂600 MW亚临界机组水冷壁爆裂原因进行分析。结果表明:该水冷壁的爆裂机制为氢腐蚀脆性断裂,主要原因是水冷壁管运行过程中出现汽水分层且蒸汽停滞,造成局部超温,高温高压下过热部位水冷壁内壁与炉水发生氢腐蚀反应,致使钢管内壁脱碳并产生晶间反应而导致钢管在运行中爆裂。

SA210C无缝中碳钢管带状组织的评定方法

在锅炉厂的产品验收工作中,锅炉和过热器用SA210C无缝中碳钢管带状组织的评定比较重要。但GB/T 13299-1991中对带状组织评级的描述比较模糊,实际应用存在困难,试验结果为界限值时易出现争议。而ASTM E1268-01(2016)的方法尽管计算复杂,但能够定量评定材料的带状程度,在遇到争议时使用该方法可有效减少误判。SA210C为ASME(美国机械工程师学会)钢种,在实际工作中选用ASTM E1268-01(2016)作为检验标准更为准确。但考虑到推广困难,可在日常工作中采用先依据GB/T 13299-1991对带状组织进行评级,遇到争议时再依据ASME E1268-01(2016)进行验证的方法。

SA210C钢在涂覆不同质量比混合盐膜下的高温腐蚀行为

为研究表面涂覆质量比分别为Na_(2)SO_(4)∶NaCl=3∶1、1∶1和1∶3混合盐膜的SA210C钢在600℃下的腐蚀行为,通过实验获得了腐蚀动力学曲线,采用XRD、SEM和EDS分析了腐蚀产物成分、微观结构与形貌。结果表明:涂覆3种不同混合盐膜时,SA210C钢表面主要氧化产物均为Fe_(3)O_(4)和Fe_(2)O_(3),腐蚀层增重、增厚情况与混合盐膜中NaCl质量占比呈正相关关系。涂覆混合盐膜中NaCl质量比为1∶3时,SA210C钢表面腐蚀产物内部有明显开裂、分层现象,腐蚀产物严重剥落;涂覆NaCl质量比为3∶1时,腐蚀层存在贯穿式裂纹,腐蚀产物膜/基体界面内侧观察到腐蚀现象。

典型碳钢高压锅炉管带状组织成因及其对持久强度的影响

简述碳钢带状组织的形成机理,分析不同炼钢工艺对热轧SA210Gr.C、20G碳钢高压锅炉管带状组织的影响,研究轧制过程中带状组织的变化情况,以及带状组织对钢管持久强度的影响。分析认为:采用小规格管坯轧制及模铸锻造工艺,降低Mn含量,能够在一定程度上减轻轧制后钢管的带状组织;在轧制过程中,即使终轧温度在1 000℃以上,带状组织依然明显;带状组织对持久强度略有影响,但即使存在较严重带状组织的钢管,其持久强度依然能够满足相关标准要求,且有较大富余量。