改善SA387Gr11CL1(H)钢焊缝低温韧性的试验研究

某台SA387Gr11CL1(H)钢冷换设备的产品焊接试板在进行力学性能试验时,焊缝-18℃冲击功不合格。通过分析研究和焊接工艺试验,查明了导致焊缝韧性不合格的原因。经过多次热处理试验,确立了适合的热处理工艺,运用于该台设备壳体焊缝中,显著提高了原焊缝的韧性,取得了良好效果。

一体模钢锭轧制特厚SA387Gr11CL2钢板生产实践

以33.2 t一体模钢锭轧制的(120×1 720×13 570) mm规格SA387Gr11CL2钢板为对象,重点研究帽口端表面、内部质量、化学成分及力学性能。结果表明:轧制钢板帽口对应位置的表面质量良好,探伤结果达到NB/T 47013.3—2015标准及第1号修改单TⅠ级。距帽口线700 mm以内试样成分无明显偏析,满足标准要求,拉伸、冲击等力学性能良好。与传统钢锭相比,采用一体模钢锭轧制上述规格钢板,成材率可以提高3.29%。

SA387Gr11CL2钢平面应变断裂韧度K_(IC)的测定

从某钢厂生产的150 mm厚SA387Gr11CL2钢板上制取标准型试样,进行平面应变断裂韧度试验,测定该类钢交货状态平面应变断裂韧度K_(IC)值。结果表明:此钢板平面应变断裂韧度K_(IC)值为305 MPam 1/2。试验结果不仅丰富了SA387Gr11CL2钢的性能指标,为钢厂积累经验数据,也为设计院、制造厂提供了参考、设计依据。

费托反应器SA387 Gr11 Cl2特厚板筒体立焊施工技术

全面分析了费托反应器SA387 Gr11 Cl2筒体特厚板的焊接性,针对立焊过程中易产生的冷裂纹、再热裂纹及不易成型等问题,制定了详细的焊接工艺并施焊,通过对产品焊接试件化学成分、力学性能等的检测、分析,对焊接工艺的适用性进行了评判。结果表明,采用PHOENIX CHROMO 1焊条,双U形坡口,焊前预热,小电流、短弧多层多道施焊,焊后立即消氢和消应力热处理等多种工艺措施,可以有效避免冷裂纹、再热裂纹的产生,得到高质量的焊接接头,满足费托反应器的制造质量要求。

SA387Gr11CL2钢SAW焊接接头显微组织分析

通过对SA387Gr11CL2耐热钢SAW焊接接头的显微组织分析,得到SA387Gr11CL2焊缝、热影响区的显微组织的变化规律。其中焊缝区为回火索氏体+细粒状碳化物;过热区为保持板条状马氏体位相的回火索氏体组织;重结晶区为细小的回火索氏体+铁素体的组织;部分相变区为晶粒较粗大的回火索氏体+铁素体组织。

SA387GR.11CL.12钢单面焊对接接头的疲劳裂纹扩展性能评定

就ASME锅炉压力容器规范的SA387GR.11CL.12钢的单面焊对接接头进行了疲劳裂纹扩展试验,得到在用含缺陷压力容器的安全评定用的da/dN与ΔK的关系式为:da/dN=15.0×10^(-9)ΔK^(3.34),它与GB/T 19624-2004推荐的公式相比,在相同的ΔK下,扩展速率要比推荐值大。因此对其进行安全评定时不建议采用GB 19624-2004推荐的公式。

SA387Gr11CL2钢的焊接

2009年,本公司为某集团合成氨装置生产的水煤气加热器,由于容器在运行过程中不断经受冷热疲劳,产生轴向和纵向温差,引起局部的塑性变形,长期使用易造成筒体鼓胀。而SA387Gr11 CL2钢在小于600℃温度下有较好的热强度及抗氧化抗氢、硫腐蚀性能。此容器筒体采用的材质为SA387Gr11 CL2,是适用于高温压力容器用的铬-钼钢。冷裂纹和再热裂纹是SA387Gr11 CL2钢焊接时经常出现的问题。在焊接水煤气加热器的过程中,对SA387Gr11 CL2钢板进行焊接工艺研究,制定出合理的焊接工艺,通过合理选用焊接材料,确定焊前预热温度,严格控制焊接工艺参数、焊后消氢和焊后消应力热处理等控制措施,有效地防止了焊接冷裂纹和再热裂纹的产生,并使焊接接头性能满足了设计的要求。

压力容器用铬钼合金钢SA387Gr.11.CL1组织与性能

对压力容器用ASME材料SA387Gr.11.CL1铬钼合金钢进行了化学成分、力学性能、金相组织和高温拉伸性能分析,并与国内高温材料14Cr1MoR、12Cr1MoVG的力学性能参数进行了对比,结果表明SA387Gr.11.CL1适合在高温、高压下使用。

气化炉SA387Gr11Cl2与316L异种钢的焊接工艺研究

以气化炉的就地液位计与下段洗涤冷却室壳体焊接为例,分别对SA387Gr11Cl2与316L的焊接性能进行了分析,同时对两种材料焊接特点作了简要描述,通过采用不同的焊条进行工艺试验,对接头的显微组织及力学性能进行对比分析,摸索出最佳的焊接工艺参数,确定了合适的焊接材料,攻克了SA387Gr11Cl2与316L异种钢焊接弯曲性能差的难题,并成功应用于产品焊接,最终完成了气化炉的制造。

SA387Gr.11Cl.2+UNS N08825镍基合金复合板的热成型及热处理

介绍了复合钢板封头成型存在的问题,制订了SA387Gr.11Cl.2+UNSN08825镍基合金复合钢板球型封头瓜瓣的热成型及热处理工艺,并进行了验证,得出只要控制好热成型温度范围,就不必重新热处理,只做回火处理就能满足设计要求的结论。最后做出总结,以备今后参考。

SA387Gr11CL2钢耐蚀带极埋弧堆焊工艺研究及过程控制

通过对SA387Gr11CL2钢进行耐蚀带极埋弧堆焊工艺评定试验,确定堆焊焊接工艺规范,并成功应用于产品的耐蚀堆焊,为耐蚀带极埋弧堆焊工艺操作提供参考。

SA387Gr11CL2钢无塑性转变温度的测定

从90 mm厚SA387Gr11CL2钢板制备P-2型试样,进行无塑性转变温度落锤试验,测定该类钢交货状态下的无塑性转变温度(NDTT)。结果表明:钢板表面无塑性转变温度为-55℃,板厚1/2处无塑性转变温度为-45℃。试验不仅为钢厂积累了经验数据,也为设计院和制造厂提供了参考数据和设计依据。

热处理工艺对SA387Gr11CL2钢力学性能的影响

结合公司特殊产品研究了热处理工艺对SA 387G r11C L2钢力学性能的影响。实验结果表明,此种钢质在(945±15)℃淬火后,在(680±15)℃的回火温度下,可以提高钢的塑性及韧性,得到力学性能稳定的组织。在此基础上确定了适用于该钢质的热处理工艺规范。

SA387Gr11CL2钢淬火工艺试验

绍SA387Gr11CL2钢板淬火工艺试验,保证其强度符号要求。

SA387Gr11CL2钢的现场补焊

SA387Gr11CL2钢是典型的珠光体耐热钢,该钢具有防止氢脆、氢腐蚀、氢剥离、抗硫化物腐蚀等性能,广泛用于制造化肥、石油化工设备。某气化炉主体材质为SA387Gr11CL2钢,该设备现场安装验收时发现气化炉燃烧室内壁有凹坑,补焊后24h出现延迟裂纹。针对该问题,经试验制定出专门现场补焊工艺,将缺陷去除后重新进行补焊、热处理,补焊后各项性能符合要求。

浅谈SA387 Gr.11 CL1手工焊工艺

本文对SA387 Gr.11 CL1耐热钢采用手工电弧焊的焊接方法进行了工艺试验,分析了SA387 Gr.11 CL1耐热钢手工电弧焊的焊接特点,提出了手工电弧焊合理的焊接工艺,检验焊接质量,测试焊接接头的力学性能。结果表明,焊接工艺参数合理,在焊接接头中未发现任何缺陷,焊缝质量良好;焊接接头强度、塑性达到要求,获得了良好的焊接接头。

SA387Gr11CL2材料焊接工艺

二烯反应器主体材质为SA387Gr11CL2,属于1.25Cr-0.5Mo低合金耐热钢,具有冷裂纹、再热裂纹和回火脆性等焊接特性,以产品中主要用到的焊条电弧焊和埋弧焊两种方法,制定焊接工艺,进行焊接工艺评定试验。结果表明,焊接接头的各项力学性能均满足标准规范和设计技术条件要求,该工艺应用于产品焊接生产,保证了焊接接头的质量。

临氢设备用12Cr2Mo1R(SA387Gr22Cl2)厚钢板的开发

介绍了宝钢产临氢设备用12Cr2Mo1R厚钢板的技术指标和生产工艺。以95 mm厚的钢板为例,给出了其化学成分和力学性能等结果。与国内外同类厚钢板相比,宝钢生产的12Cr2Mo1R厚钢板的性能指标与之相当。

极限模焊工况下大厚度SA387Gr11CL2钢板的力学性能

针对设计院和制造厂提出的越来越严格的模焊工艺要求,结合136 mm厚钢板研究了极限模焊工况对大厚度SA387Gr11CL2钢力学性能的影响。结果表明,在保温温度690℃、保温时间24h、装出炉温度200℃、升降温速率30℃/h的极严格模焊工艺制度下,钢的全厚度(表面下1.6 mm、板厚1/4处及板厚1/2处)室温拉伸性能尚可,但0℃及以下随着冲击温度的降低,相应冲击吸收能量逐渐下降,板厚1/2处-20℃冲击吸收能量已经接近标准要求的下限,富余量很小,结合金相和扫描电镜进行组织分析,表明过分加严模焊工艺会引起显微组织中碳化物沿晶界偏聚并长大,使钢板韧性明显变差。

SA240 347+SA387Gr11 CL2复合钢板爆炸复合工艺研究

本文说明了用进口SA240347+SA387Gr.11Cl.2材料,运用爆炸焊接方法生产的复合钢板各项性能指标满足标准要求;重点阐述了爆炸焊接技术措施的制定及爆炸工艺参数的选取,合理的热处理工艺规范,对不同工艺规范下的试验数据进行了分析和研究。为今后SA240347+SA387Gr.11Cl.2复合钢板大批量生产及大量投入化学工业工程应用提供了科学依据。