SA516Gr70钢抗HIC性能的实验研究

本文对SA516Gr70钢抗氢致开裂性能进行了实验研究。通过分析SA516Gr70钢的显微组织,发现SA516Gr70钢拥有铁素体和珠光体组织,且组织中无铁素体和珠光体带状组织。材料的平均硬度测量值为16HRC,小于抗氢致开裂的标准硬度要求(22HRC),表明SA516Gr70钢具有良好的抗氢致开裂的能力。

国产200mm SA516Gr70(HIC)钢制压力容器的生产制造

由于国内技术力量薄弱,在过去一段时间内使用进口大厚度SA516Gr70(HIC)钢板生产抗湿硫化氢环境中的冷高压分离器。本文介绍了国产200mm厚该种钢板在生产制造中卷板、焊接及整体装配的情况。结果证明,国产200mm SA516Gr70(HIC)钢制造的冷高压分离器各项技术指标完全符合技术条件要求,已经达到进口钢板生产的产品质量,SA516Gr70(HIC)钢制压力容器已经具备完全国产化的条件。

国产SA516Gr.70(HIC)厚板容器筒节的成型技术

为研究应用于加氢装置的冷高压分离器等核心设备的国产SA516Gr.70(HIC)、厚度200 mm钢板的可焊性能和成型性能,对钢板化学成分、力学性能、硬度等进行分析,选用400℃时的屈服强度平均值进行筒节板料预弯受力计算,追踪580℃中温卷校成型工艺及筒节纵缝试板的化学成分、力学性能等。试验结果表明,国产SA516Gr.70(HIC)厚板在不同位置及方向各项力学性能均衡;中温校圆后筒节最大圆度4 mm、棱角度2 mm,成型尺寸合格;纵缝试板的力学性能满足技术文件要求。研究验证了国产SA516Gr.70(HIC)、厚度200 mm钢板的可焊性能和成型性能良好,其厚板容器筒节的成型技术达到国内较高的工艺水平。

爆炸复合板基板SA516Gr70模拟焊后热处理态低温冲击性能研究

针对爆炸复合板基板SA516Gr70低温冲击性能不合格现象,分析、研究生产工艺和金相组织对低温冲击性能的影响,结果表明:钢中有害元素P含量偏高,粗轧阶段压下量偏小,导致晶粒尺寸和组织均匀性较差,是冲击性能不合格问题产生的主要原因。为此,对钢的化学成分、轧制工艺设计进行优化和改进,提高了钢板的低温韧性和冲击性能合格率。

压力容器钢板SA516Gr70显微组织分析和屈服表面预测

用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和背散射电子衍射(EBSD)等实验技术,研究了压力容器钢板SA516Gr70的显微组织和晶粒取向分布。根据多晶体塑性变形模型,预测了钢板的屈服表面。实验和计算结果表明,钢板的显微组织均为铁素体和珠光体,心部晶粒尺寸明显大于表层晶粒尺寸;钢板热轧后的主要织构组分是{111}<110>、{111}<112>和{001}<110>;限制条件对屈服表面影响较大,随着松弛限制的晶粒体积分数增加,屈服表面缩小,沿轧向的平面应变屈服应力逐渐大于沿横向的平面应变屈服应力。

SA516Gr70钢大型拼焊封头焊接工艺研究

介绍了SA516Gr70钢大型封头的拼焊工艺。研究了退火温度对力学性能的影响及焊接线能量对焊接接头韧性的影响,并对选用的SA516Gr70钢焊接材料进行了焊接接头的抗硫化物应力腐蚀开裂(SSC)试验及H2S环境氢致开裂(HIC)试验。通过SA516Gr70钢焊接试板试验,确定了SA516Gr70钢大型拼焊封头成型后正火(水冷)+回火的热处理工艺。

NaCl和Na_(2)S混合溶液pH对SA516Gr70N钢应力腐蚀开裂的影响

通过电化学测试、U型弯曲试验、慢应变速率试验,结合断口形貌的扫描电子显微镜观察,研究了SA516Gr70N钢在不同pH碱性硫化物溶液中的电化学行为,应力腐蚀开裂(SCC)及其机理。结果表明:SA516Gr70N钢在碱性硫化物溶液中具有一定的SCC敏感性,其SCC由阳极溶解和氢致开裂混合控制,其中氢致开裂占主导作用;随着pH升高,SA516Gr70N钢的SCC敏感性降低,腐蚀速率减小;pH升高能够促进阳极钝化并减缓阴极还原过程,从而抑制局部阳极溶解和氢致开裂作用,降低了SA516Gr70N钢的SCC敏感性。

容器钢板SA516Gr70冲击性能影响因素分析

运用扫描电镜、金相检验和力学性能测试方法,对冲击性能不合格的516Gr70钢板进行了观察和分析。结果表明,钢材内部的带状组织和粒状贝氏体组织是导致钢板冲击性能不合格的主要原因。经适当的热处理工艺处理后,钢板的冲击性能有所改善。

SA516Gr70热轧容器钢板的氢渗透特征

利用光学显微镜、扫描电镜及透射电镜等仪器对SA516Gr70热轧容器钢板的显微组织结构进行了分析,并采用氢渗透试验和无损探伤方法研究了其氢渗透特征及开裂行为。结果表明:SA516Gr70容器钢板的显微组织为呈带状分布的铁素体和珠光体,亚结构中含有大量的位错及少量的第二相,并含有大尺寸的复合夹杂物;SA516Gr70容器钢板中的可扩散氢含量随着氢渗透时间的延长而增加,极限氢含量(质量分数,下同)约为0.000 784%;在10mA·cm-2氢渗透电流密度作用下,可扩散氢含量在0.000 409%以下时SA516Gr70容器钢板不会发生氢致开裂,当可扩散氢含量达到0.000 549%以上时便会发生氢致开裂。

SA516Gr70钢焊接接头的力学性能及组织

采用钨极氩弧焊（GTAW）工艺,以ER70S-6焊丝作填充金属,对12 mm厚的SA516Gr70低合金钢板进行焊接,测试了焊接接头的拉伸性能、弯曲性能、低温冲击韧性、硬度等力学性能,分析了拉伸断口、冲击断口形貌和接头的微观组织。结果表明,在选定的焊接工艺参数下,焊接接头力学性能良好,拉伸断口为韧性断裂,韧窝中存在的夹杂物或第二相质点主要为MC型碳化物和Si O2。

Development of S11306+SA516Gr70 roll-bonded clad steel plate for pressure vessels

To meet the demand of the pressure vessel industry, Baosteel has developed an S11306 ＋ SA516Gr70 roll-bonded clad steel plate. Comprehensive inspections of the composition, microstructure, and properties are performed to systematically evaluate the steel plate in normalized state and normalized ＋ stress relieved state. The results show the cladding interface of the Sl1306 ＋ SA516Gr70 roll-bonded clad steel plate has high shear strength, and the base metal has good mechanical properties. The performance is fully consistent with the technical requirements of the roll-bonded clad steel plate for pressure vessels.

湿H2S环境用200 mm厚度SA516Gr65（HIC）钢板的开发

详细介绍了湿H2S环境用200 mm SA516Gr65(HIC)特厚钢板的化学成分、试验方法以及综合性能研究。检验结果表明,SA516Gr65(HIC)特厚钢板内部质量良好,具有优异抗氢致开裂性能和匹配良好的综合机械性能,钢板实物质量达到了国际先进水平。

铸坯成材SA516Gr70钢板心部冲击韧性改善实践

针对连铸坯成材大厚度SA516Gr70钢板心部冲击韧性偏低,尤其是模拟焊后状态心部冲击韧性偏低的问题展开机理研究。结果表明:冲击功不合格原因在于钢板厚度1/2处偏析较严重。结合现场生产实际,有针对性地提出改进措施,通过调整C、Mn、P、S等易偏析元素含量,延长铸坯加热时间等措施,钢板模拟焊后热处理态板厚1/2处冲击功得到明显提高,且均可满足技术协议要求。

SA516 Gr60(N)钢焊接接头的力学及HIC/SSCC性能研究

在湿硫化氢环境下,用SA516 Gr60(N)钢制造的压力容器,其焊接接头应具有可靠的力学和抗氢致开裂(HIC)及抗H2S应力腐蚀开裂(SSCC)的性能。本文对焊接接头的强度、塑形及冲击韧性、金相组织、腐蚀性能进行了研究。结果表明:在规定条件下,选择合理的焊接工艺,焊接接头的力学及抗腐蚀性能均符合标准要求,能够满足设备的使用要求。

核电安全壳钢板SA516Gr70的显微组织和力学性能

用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)和拉伸试验等研究了核电安全壳钢板SA516Gr70的显微组织、织构和力学性能。根据多晶体塑性变形模型,预测了钢板的屈服表面。研究结果表明:钢板的显微组织为铁素体和珠光体;钢板冷轧后的主要织构组分是{111}纤维织构;沿轧向的平面应变屈服应力大于沿横向的平面应变屈服应力。

船用压力容器钢板SA516Gr70的组织与性能研究

通过拉伸试验、冲击试验、显微组织观察及无塑性转变(NDT)温度试验等方法,研究了船用压力容器钢板SA516Gr70的显微组织和力学性能。结果表明,钢板不同位置强度及系列低温冲击功均较高,随着冲击温度降低,冲击功呈下降趋势;试样经5%应变时效后,-20~-40℃冲击功均有一定程度下降,在-60℃时冲击功下降约50%,但是仍满足冲击性能标准要求;钢板无塑性转变温度<-20℃。

SA516Gr.70钢的焊接工艺

在分析SA516Gr.70钢的化学成分、力学性能和焊接性的基础上,对SA516Gr.70钢焊接接头进行了常温拉伸、弯曲和夏比冲击试验。试验结果表明,焊条电弧焊和埋弧焊采用合理的焊接工艺规范时,所得到焊缝的性能都能满足实际需要。

模拟焊后热处理次数对SA516 Gr.70钢板组织性能影响

本文主要研究SA516 Gr.70正火板经过不同次数的模拟焊后热处理后的性能变化情况,分析了变化的原因。研究表明,随着模拟焊后热处理次数的增加,钢板的强度、塑性和韧性都呈下降趋势,且第一次模拟焊后热处理后的性能变化最大。

除氧器复合钢板的对接焊接工艺

分析了用于制造除氧器的不锈钢复合板的焊接工艺。对SA516Gr70+SA240TP304不锈钢复合板采用新的SAW加FCAW焊接工艺,并将其与原SAW加SMAW焊接工艺进行对比。对由这两种焊接工艺得到的焊接接头试样进行金相组织和力学性能试验。试验结果表明,新焊接工艺可获得性能良好的对接接头,焊接接头各个截面上微观组织结构正常,符合国家标准对工艺的规定。试验结果对指导复合板焊接工艺制定和实际生产具有重要意义。

SA516 Gr.70N钢制3000m^3球罐现场组焊技术服务

介绍了按照ASME标准设计建造的2台SA516 Gr.70N钢制3 000 m3球罐伊朗现场组焊的技术服务过程。伊朗球罐产品整体制造、安装水平偏低,经验缺乏,球罐产品依赖进口。笔者对现场组焊中出现的问题进行纠正,并提出可行的补救方案,保证了球罐安装顺利完成,得到了伊朗业主方面的好评,为我国球罐产品国内制造、海外安装提供了参考。