超级双相钢SAF2507+16MnR复合钢板爆炸复合工艺研究

本文说明了用进口超级双相钢SAF2507和国产16MnR钢板,运用爆炸焊接方法生产的复合钢板各项性能指标满足标准要求;重点阐述了爆炸焊接技术措施的制定及爆炸工艺参数的选取,合理的热处理工艺规范,对不同工艺规范下的试验数据进行了分析和研究。为今后SAF2507+16MnR复合钢板大批量生产及大量投入工业工程应用提供了科学依据。

超级双相钢复合板16MnR+SAF2507热成型工艺

对目前国际范围内应用较少、耐腐蚀强的超级复合双相钢板16MnR+SAF2507的成型特点进行了试验分析,归纳了其成型工艺,并提出了应用的注意事项,得出了经验性结论。

16MnR/0Cr18Ni9Ti复合钢板损伤与断裂过程的声发射特性试验

研究了16MnR/0Cr18Ni9复合钢板在承受拉伸载荷时的损伤与断裂行为。给出了损伤类型、阶段和恒载等关键声发射特性,发现了不同损伤类型表现出不同的声发射特性。损伤与断裂的不同阶段,可用声发射信号的几种关联图进行区分。

16MnR+0Cr18Ni9复合钢板的焊接

通过汽提塔加料槽制造实例确定了16MnR+0Cr18Ni9复合钢板的焊接工艺,从复合钢板的焊接性分析、焊接方法和焊接材料选择、接头形式选择、焊接工艺评定等方面进行了论述,以此确定出合理的不锈钢复合钢板焊接工艺,达到了设计要求。

SAF2507与Q235B复合钢板的焊接技术

SAF2507与Q235B复合钢板具有良好的抗高腐蚀性和经济性,特别适用于高氯离子、高氟离子的操作环境。对SAF2507与Q235B复合钢板的焊接工艺进行评定,确定了该复合钢板的焊接工艺,提出了防止缺陷产生的质量控制措施。

镍合金复合钢板NCu30+16MnR的焊接

镍合金是化学、石油、有色金属冶炼、航空航天工业、核能工艺领域中耐高温和高压,在高浓度或混有不纯物等各种苛刻环境中理想的金属结构材料.常见的镍合金有Ni-Cu、Ni-Mo、Ni-Cr-Fe、Ni-Cr-Mo、Ni-Cr-Mo-Cu等合金系列.

16MnR／304不锈钢复合钢板的冷作工艺和焊接

对16MnR／304不锈钢复合钢板的冷作及焊接提出了可行的方案，在实际使用中得到了很好的效果．

不锈钢复合板与16MnR钢冲击拉伸力学特性研究

常温下以不锈钢复合板(16MnR钢板与0Cr18Ni9Ti钢板爆轰复合)和16MnR钢为研究对象,利用分离式霍普金森杆技术,在旋转盘冲击拉伸试验机上完成冲击拉伸加载试验。研究应变率在270～1650s-1范围内,材料的冲击力学特性。测试结果表明,不锈钢复合板和16MnR钢具有应变率强化效应,通过电镜分析确定过载断裂区为韧窝结构,爆轰复合经热处理后材料的塑性基本无改变,两种材料仍为塑性材料。

16MnR+904L复合板封头热处理新工艺

分析了16MnR+904L复合钢板封头的制造特点。通过对热处理工艺的改进,封头制造由16MnR钢板冲压成型后堆焊904L的方法改为16MnR+904L复合钢板直接冲压成型,可为其他16MnR+904L复合钢板封头的制造提供参考。

405/16MnR爆炸复合钢板的焊接

405／16MnR复合板的焊接可认为是在基层上堆焊。由于基层对复层焊缝的稀释和碳迁移，在复层侧焊缝中产生马氏体组织，降低基层焊缝的熔合比和选择焊接材料是堆焊的关键。因此采用小电流、快速焊、多道焊。为保证复层焊缝良好的耐腐蚀和抗裂性能，复层的组织应为奥氏体加4％～12％δ铁素体。因此采用25—13型铬镍奥氏体焊条堆焊。

建筑用复合钢板的焊接工艺及焊后组织与性能

采用钨极氩弧焊(TIG)和焊条电弧焊(SMAW)对建筑用2205/16MnR复合板材进行了焊接处理,研究了3种焊接工艺下焊接接头的力学性能与显微组织。结果表明,3种焊接工艺焊接接头的外观成形性和界面结合性都较为良好,在焊缝中没有发现气孔、夹杂等缺陷,焊条电弧焊焊接接头的抗拉强度和断后伸长率高于氩弧焊接头;覆层2205钢侧焊接接头母材组织为铁素体+奥氏体,热影响区铁素体量为50.5%~58.6%;基层16MnR合金钢侧母材组织为珠光体+铁素体,焊接接头热影响区铁素体含量为42%~54%。

T2102甲醇塔内部腐蚀开裂原因分析

1．概述 甲醇塔材质为14mm厚的16MnR和3mm304L复合钢板；焊材：E5015、E308L—16；过渡层焊材：E309-16。在使用过程中发现焊缝的热影响区部位出现被腐蚀现象，经PT检测发现焊缝的热影响区部位存在大量裂纹（见图1），现场覆膜金相分析认为是由于不锈钢晶间腐蚀造成的。笔者对腐蚀部位取样后进行了理化检验，并对腐蚀的原因进行了分析。

CO2吸收塔现场分段组焊

通过合理的焊接工艺及焊后热处理，可在现场焊接复合板及进行焊后热处理，对分段到货的设备进行现场组焊。