稻壳/SEBS-g-MAH增强软质聚氨酯泡沫材料性能研究

针对软质聚氨酯泡沫的形态及力学性能存在缺陷的问题,通过添加天然植物纤维填料(稻壳)和马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH),对软质聚氨酯泡沫材料进行了双因素优化对比实验。结果表明:填料会降低软质聚氨酯泡沫材料的表观密度,添加稻壳/SEBS-g-MAH的软质聚氨酯泡沫材料平均表观密度降低了10.3%;稻壳/SEBS-g-MAH添加量为0.5%/2%(均为质量分数)的软质聚氨酯泡沫材料的拉伸性能明显提高,证明了天然植物纤维稻壳与SEBS-g-MAH对聚氨酯发泡具有一定的影响。

PPO/SEBS-g-MAH共混体系的形态结构与冲击性能

从亚微相态和冲击性能出发 ,对比了采用熔融挤出法制备的PPO/SEBS和PPO/SEBS g MAH两种共混物 .结果表明 ,在本文所研究的弹性体用量范围内 ,PPO/SEBS为“海 岛”型结构 ,而PPO/SEBS g MAH呈现网状结构 ;PPO/SEBS体系无脆韧转变现象 ,PPO/SEBS g MAH体系则在弹性体用量为 10 %～ 15 %时出现明显的脆韧转变 ,缺口冲击强度达到 95 0J/m ,这种超韧现象源于其网状结构的形成 .文中进一步用DSC和毛细管流变仪对共混体系的热性能和流变性能进行了测试 ,探讨了PPO/SEBS g

LLDPE/SEBS-g-MAH体系的等温结晶动力学

采用差示扫描量热法(DSC)研究了SEBS-g-MAH对LLDPE等温结晶行为的影响,并通过偏光显微镜(POM)观察了LLDPE及LLDPE/SEBS-g-MAH共混体系的结晶形态。结果表明,SEBS-g-MAH的加入阻碍了LLDPE分子链的规则排列,影响了链段在结晶扩散迁移规整排列的速度,使得结晶速率变慢,结晶活化能升高,对LLDPE晶体生长起了抑制作用,晶粒尺寸减小。用Avrami方程进行等温结晶动力学研究表明,LLDPE/SEBS-g-MAH共混体系的半结晶时间t1/2明显增大,Avrami指数n对结晶温度有依赖性,kn值随温度的升高而减小。利用Hoffman理论计算了球晶生长过程中晶核的折叠表面自由能σe为0.136 J.m-2,SEBS-g-MAH的加入使得σe增大了9.6%。

尼龙1212/SEBS-g-MAH/DIDP/BSBA共混体系流变性能的研究

研究了尼龙 12 12 /SEBS g MAH/DIDP/BSBA共混体系的流变性能。结果表明 :共混体系的非牛顿指数n小于 1,且n随SEBS g MAH用量的增加而减少 ,即非牛顿性增强 ;共混物熔体服从假塑性流体的流动规律 ,表观粘度随剪切速率的增加而降低 ;温度升高 。

SEBS-g-MAH增韧尼龙1012的研究

选用SEBS-g-MAH作为增韧剂,采用熔融挤出的方法制备了尼龙1012/SEBS-g-MAH的共混合金,并对其力学性能和微观形态结构进行了研究。结果表明,随着SEBS-g-MAH用量的增加,共混合金的缺口冲击强度明显提高。当SEBS-g-MAH质量分数为15%时,其缺口冲击强度为125kJ/m2,是纯尼龙1012的20倍左右,而拉伸强度和弯曲强度保持在70%以上。通过微观形态的研究得出增韧机理为银纹-剪切带增韧机理。

PPO/SEBS-g-MAH共混体系的“瞬间原位大取向”增韧模型

针对具有网状结构的 ＰＰＯ／ＳＥＢＳ－ｇ－ＭＡＨ共混合金冲击断面的形貌和微观形变过程，提出了“瞬间原位大取向”增韧模型该模型认为，超韧 ＰＰＯ／ＳＥＢＳ－ｇ－ＭＡＨ的冲击断裂首先是弹性体周围产生微穴，微穴诱发基体产生剪切带，基体在剪切屈服过程中被网状的弹性体携带共同发生大的取向行为，形成取向分子束，从而吸收大量能量，达到超韧水平．

PPO/SEBS-g-MAH共混体系的冲击断面和微观形变过程

用扫描电子显微Ｗ（ＳＥＭ）观察了 ＰＰＯ／ＳＥＢＳ和 ＰＰＯ／ＳＥＢＳ－ｇ－ＭＡＨ共混物的常温缺口冲击断面，发现 ＰＰＯ／ＳＥＢＳ共混体系的冲击断面上有大量韧窝； ＰＰＯ／ＳＥＢＳ－ｇ－ＭＡＨ共混体系则呈现中心为棒，四周为环的冲击断面形貌对 ＰＰＯ／ＳＥＢＳ－ｇ－ＭＡＨ冲击断面的应力发白区的 ＳＥＭ观察结果表明在冲击断面下方，合金发生大的取向；ＴＥＭ的观察结果显示在应力发白区内，弹性体周围存在大量的微穴。

PFPA1212/SEBS-g-MAH共混合金力学性能和微观结构的研究

制备了石油发酵尼龙1212/SEBS-g-MAH共混合金,并对其力学性能和微观结构进行了研究。结果表明,随着增韧剂含量的增加,共混合金的缺口冲击强度显著提高,当增韧剂含量为25％时,缺口冲击强度为61.26 kJ/m^2,是纯尼龙1212的15倍,拉伸强度保持率是酏尼龙1212的90％。微观结构研究表明,尼龙1212的断裂属于韧性断裂,增韧后的尼龙1212缺口冲击断面有明显的应力发白现象,冲击强度提高的主要原因在于应力集中点的增多。

充油SEBS-g-MAH增韧PA6性能的研究

以SEBS为增韧剂对PA6进行增韧改性 ,研究了SEBS的用量和处理方法对PA6性能的影响以及充油SEBS g MAH对不同牌号PA6性能的影响。结果表明 ,PA6的冲击韧性随SEBS用量的增加而提高 ,尤其是充油SEBS g MAH的加入 ,使共混物的韧性及伸长率得到明显改善 ,当充油SEBS g MAH的质量分数为 10 %时 ,体系的常温缺口冲击强度是纯PA6的 6倍。SEBS的熔融接枝过程中 。

SEBS-g-MAH对聚乙烯等温及非等温结晶动力学的影响

利用差示扫描量热法结合Avrami方程研究了苯乙烯-乙烯．丁烯．苯乙烯嵌段共聚物接枝马来酸酐fSEBS．g-MAH）对线型低密度聚乙烯（LLDPE）等温及非等温结晶动力学的影响。结果表明，热塑性弹性体SEBS及其接枝物的加入阻碍了LLDPE分子链的规则排列，影响了链段在结晶扩散迁移规整排列的速度，使得结晶速率变慢，对LLDPE晶体生长起了抑制作用；LLDPE／SEBS．g．MAH共混体系的半结晶时间t1/12和结晶活化能AE明显增大，Avrami指数，t对结晶温度有依赖性，k值随温度的升高而减小。通过Jeziomy法对非等温结晶过程进行处理，试样的Avrami指数n值均在1．1～1．5，表明LLDPE的结晶成核机理和生长方式没有改变。

SEBS-g-MAH增韧PF尼龙1212体系的热行为研究

利用差示扫描量热法(DSC)、热失重(TG)、微分热失重(DTG)研究了马来酸酐接枝(苯乙烯/乙烯-丁烯/苯乙烯)共聚物(SDBS-g-MAH)增韧石油发酵尼龙1212(PF尼龙1212)体系的热行为和降解过程。结果表明,增韧剂SEBS-g-MAH使共混体系的熔融行为变得复杂,但对共混体系的热降解过程影响不大。

PVC/SEBS-g-MAH共混物制备及性能研究

采用机械共混法制备PVC/SEBS-MAH共混物。研究了增韧剂SEBS-MAH的加入量对共混物冲击性能和拉伸性能的影响。冲击实验和拉伸试验表明,随着SEBS加入量的增加,共混物的简支梁缺口冲击强度、断裂伸长率先提高后降低,而弹性模量、拉伸强度则降低;当SEBS加入量为6%时,共混物的断裂伸长率出现最大值,当SEBS加入量为8%时,共混物的简支梁缺口冲击强度出现最大值。

SEBS-g-MAH对PPO/PA66相容性影响的研究

研究了SEBS g MAH对PPO/PA6 6相容性的影响。结果表明SEBS g MAH是PPO/PA6 6共混物良好的反应型增容剂。对PPO/PA6 6 =75 / 2 5的共混物 ,SEBS g MAH的加入对合金的拉伸强度、弯曲强度、Izod缺口冲击强度均有提高 ,但刚性和耐热性略有下降 ,共混体系中PA6 6的玻璃化转变温度升高 ,PPO的玻璃化转变温度下降。用量一般控制在 2 .5～ 5 .0PHR之间为宜。对于PPO/PA6 6 =2 5 / 75的共混物 ,SEBS g MAH同样也起增容作用 ,在不太影响力学性能的条件下 ,明显改善了PPO/PA6 6合金的冲击强度 ,但以用量为

HYBRAR7311/LA4285/SEBS-g-MAH共混物性能研究

以马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH)作为增容剂,通过熔融共混制备了苯乙烯热塑性弹性体(HYBRAR7311)/丙烯酸酯热塑性弹性体(LA4285)共混物。对不同配比的HYBRAR7311/LA4285/SEBS-g-MAH三元共混体系的性能进行了研究。结果表明,SEBS-g-MAH对HYBRAR7311/LA4285共混体系起到了明显的增容作用,当SEBS-g-MAH用量为1.5%时,HYBRAR7311/LA4285/SEBS-g-MAH共混物的拉伸强度和断裂伸长率分别提高了28.5%、13.4%;随SEBS-g-MAH用量的增加,共混物的熔体流动速率降低,亲水性增强。

超临界流体制备PLA/SEBS-g-MAH发泡材料

采用熔融共混法制备了聚乳酸/SEBS-g-MAH共混材料,将其在超临界二氧化碳流体下进行发泡,研究了SEBS-g-MAH含量对聚乳酸/SEBS-g-MAH体系的力学性能、动态机械性能、热稳定性能和发泡性能的影响。研究结果表明:随着SEBS-g-MAH含量的增加,共混物的拉伸强度减小、断裂伸长率显著增加;加入SEBS-g-MAH后,聚乳酸的储能模量增加,损耗因子减小;共混材料的初始分解温度较纯聚乳酸的初始分解温度增加;SEBS-g-MAH含量越高,SEBS-g-MAH在聚乳酸相中的分布越均匀,共混体系发泡后泡孔尺寸变化明显,发泡材料的密度越来越大,SEBS-g-MAH的加入改善了聚乳酸的发泡性能。

SEBS-g-MAH/加氢C_5石油树脂共混物的相容性和力学性能

采用熔融共混的方法制备了马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SEBS-g-MAH)与加氢C5石油树脂的共混物,并用差示扫描量热仪(DSC)、转矩流变仪和透射电子显微镜(TEM)对该共混体系的相容性进行了研究;同时,采用电子万能试验机测定SEBS-g-MAH/加氢C5石油树脂共混物的力学性能.结果表明,SEBS-g-MAH与加氢C5石油树脂共混物只有两个玻璃化转变温度(Tg),共混体系的熔体平衡转矩-组成关系曲线表现为二次抛物曲线,电镜照片中没有出现相界面裂纹,说明SEBS-g-MAH与加氢C5石油树脂有较好的相容性.另外,随着加氢C5石油树脂含量的增加,共混物的拉伸强度和弹性模量下降,断裂伸长率升高.

PS/弹性体/Nano-TiO2复合材料形态及力学性能

采用熔融共混法制备PS/弹性体/nano-TiO2复合材料,利用扫描电子显微镜（SEM）观察材料刻蚀断面和冲击断面的形貌,电子万能拉伸试验机及组合冲击试验机分别表征材料的拉伸和冲击性能,研究对比PS/SEBS/nano-TiO2和PS/SEBS-g-MAH/nano-TiO2复合材料的形态及力学性能.结果表明：PS/SEBS/nano-TiO2复合材料刻蚀断面的分散相SEBS粒径在0.6～1.4 μm之间,而PS/SEBS-g-M AH/nano-TiO2复合材料分散相SEBS-g-MAH粒径显著减小,在0.5 μm以下.与PS/SEBS/nano-TiO2复合材料相比,PS/SEBS-g-MAH/nano-TiO2复合材料的拉伸强度降低幅度减弱,在弹性体质量分数为16％时缺口冲击强度提高20％.复合材料冲击断面显示SEBS-g-MAH粒子比SEBS粒子更细微、更均匀地分散在PS基体中.

废纸浆/ABS复合材料的性能研究

研究了废纸浆、马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯/丁烯-苯乙烯(SEBS-g-MAH)用量以及发泡对废纸浆/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)复合材料的力学性能和吸水率的影响;通过扫描电镜SEM分析了SEBS-g-MAH对未发泡和发泡废纸浆/ABS复合材料的增容效果。结果表明:废纸浆用量为30份和SEBS-g-MAH用量为20份时,未发泡和发泡复合材料的拉伸性能和缺口冲击强度都达到最佳;吸水率随纸浆用量的增加而增加,SEBS-g-MAH用量为20份时,未发泡和发泡材料吸水率都达到最低。发泡后的复合材料的拉伸强度降低,冲击性能和吸水率升高。SEBS-g-MAH能有效地改善ABS和纸浆的界面相容性。

膨胀阻燃剂/纳米黏土复配阻燃ABS

通过熔融共混法制备了有机化纳米黏土(OMMT)与膨胀型阻燃剂(IFR)复配阻燃丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS),并以苯乙烯/乙烯-丁烯/苯乙烯共聚物接枝马来酸酐(SEBS-g-MAH)作为增容剂。采用冲击和拉伸试验方法对材料的力学性能进行表征,采用极限氧指数(LOI)、垂直燃烧(UL94)和锥形量热(Cone)试验对材料的燃烧行为进行分析。结果发现,加入增容剂SEBS-g-MAH后,膨胀型阻燃剂与ABS的相容性得到提高,力学性能得到大幅提高。例如,5%SEBS-g-MAH加入到ABS/IFR(60/40)复合材料中,冲击强度提高至9 kJ/m^2,与未添加SEBS-gMAH体系相比,冲击强度的提升幅度较大。SEBS-g-MAH对复合材料体系的传统阻燃性能的影响较小。适量纳米黏土与膨胀型阻燃剂的复配可以进一步降低ABS树脂力学性能的损失,对传统阻燃性能(LOI和UL 94垂直燃烧级别)的影响较小,在ABS/IFR/SEBS(75/25/5)复合材料体系中,加入纳米黏土后,高温下可以形成阻隔炭层,隔绝热量和氧气。因此,与纯ABS和ABS/IFR/SEBS(75/25/5)复合材料体系相比,纳米黏土能显著降低ABS树脂在锥形量热测试中的热释放速率、热释放速率的峰值和总的放热量,有利于减缓火灾蔓延的速度。

无卤阻燃TPV复合材料的性能研究

采用一种新型的无卤阻燃剂,制备无卤阻燃EPDM/PP热塑性硫化胶(TPV)复合材料,并对其性能进行研究;同时考察了增容剂SEBS-g-MAH对无卤阻燃TPV性能的影响。结果表明,随着无卤阻燃剂用量的增加,材料的硬度和100%定伸应力增加,拉伸强度和断裂伸长率减少,当阻燃剂添加量≧30%时,1.5 mm可达到V1、3.0 mm可达到V0,能满足电线电缆行业的使用要求。增容剂SEBS-g-MAH的加入使无卤阻燃剂与TPV的界面黏结得到改善,使无卤阻燃TPV的拉伸强度提高,增容剂加入5%,不影响无卤阻燃TPV的阻燃性能。