日本SUS630不锈钢洁净度分析

本文对日本某钢厂模铸生产的两种传感器用SUS630不锈钢进行了洁净度分析。结果表明:SUS630不锈钢棒材中夹杂物类型主要为氧化物O-Al-Ca-Mg,少部分夹杂物为O-Al-Ca-Mg-S;SUS630不锈钢板材中夹杂物类型主要为氧化物O-Mg-Al-Si-Mn,少部分夹杂物为O-Mn-Al-Si-Ti、O-Mn-Si-Al-Ca;它们的夹杂物形貌均为球形或近球形。棒材、板材中夹杂物密度、平均等效直径、面积占比分别为:26/mm^(2)、3.1μm、0.024%,以及:29/mm^(2)、2.3μm、0.013%;棒材的夹杂物评级结果为细系B1.0、细系D1.0,板材的夹杂物评级结果为细系B0.5、细系D1.0,两材料的洁净度整体控制水平较高;此外,钢中还存在超细微Nb(C,N)夹杂物。

SUS630不锈钢电弧熔丝增材工艺分析

对SUS630不锈钢的电弧熔丝增材工艺进行了分析,对比了不同焊接参数对焊道区域的组织性能与形貌轮廓的影响,并建立了焊道截面轮廓预测模型。进行了两焊道搭接实验,确定了合理的搭接距离,并得到了单层增材后的等效高度计算模型。根据所建立的模型,能够进一步指导三维几何模型的增材路径规划。

不锈钢SUS630疲劳断口分析

高速船舶推进轴系为减轻重量,采用高强度合金材料,目前常使用之材料为不锈钢SUS630。对此材料进行了孔蚀试验及疲劳试验,利用电子扫描显微镜就其疲劳断口进行照相,并针对电子扫描照相所获取的图像进行分析。依据图像显示,当无孔蚀发生时,其疲劳断裂原则上遵循疲劳裂纹初始期、疲劳裂纹成长期及疲劳瞬间断裂期三个阶段;但当有孔蚀发生时,其疲劳断裂阶段即无疲劳裂纹初始期,而直接进入疲劳裂纹成长期及疲劳瞬间断裂期两个阶段。因此,当以断口观察来判断断裂原因时,应特别注意。另由电子扫描照相所获取的图像进行分析推算,得知金属材料常数n、C、与疲劳裂纹扩展常数(da/dN)并非固定的常数,随着试验应力大小而变动,针对不锈钢SUS630材质,当ΔK值介于26至46之间时,对于应力幅值不确定时,建议金属材料常数n值取为3及金属材料常数C值取为4.40×10-15。

激光熔覆Stellite 6合金涂层的耐磨耐蚀性能研究

为提高阀杆用SUS630不锈钢的耐磨耐蚀性能,利用激光熔覆技术在其表面制备Stellite 6钴基合金涂层,随后对比研究了Stellite 6合金涂层和SUS630不锈钢基体的显微硬度、摩擦磨损性能和腐蚀性能。结果表明:相对于SUS630不锈钢,Stellite 6合金涂层的硬度提高了25%,磨损体积减少了50%,说明Stellite 6合金涂层的耐磨性能优于SUS630不锈钢基体;此外,在3.5%NaCl溶液中,Stellite 6合金涂层的腐蚀电位(-0.18 V)和钝化膜的阻抗值(367 kΩcm^(2))均高于SUS630不锈钢基体的腐蚀电位(-0.35 V)和钝化膜的阻抗值(129 kΩcm^(2)),而其钝化电流密度(10^(-7)-10^(-6)A/cm^(2))小于SUS630不锈钢基体的钝化电流密度(10^(-6)-10^(-5)A/cm^(2)),说明Stellite 6合金涂层的耐腐蚀性能优于SUS630不锈钢基体。因此,激光熔覆Stellite 6合金涂层可提高SUS630不锈钢的耐磨耐蚀性能。