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SWRH82B盘条使用中脆断的原因分析及防治
被引量:
1
1
作者
唐伟
《热加工工艺》
北大核心
2023年第13期155-159,共5页
采用体式光学显微镜、金相显微镜、化学成分分析、扫描电子显微镜、电子能谱、显微硬度,分析了82B盘条在使用过程中出现的杯锥状断口、放线头尾脆断和拉拔斜茬状断口的三种典型断口特征。结果表明,杯锥状断裂的主要原因是盘条中心严重...
采用体式光学显微镜、金相显微镜、化学成分分析、扫描电子显微镜、电子能谱、显微硬度,分析了82B盘条在使用过程中出现的杯锥状断口、放线头尾脆断和拉拔斜茬状断口的三种典型断口特征。结果表明,杯锥状断裂的主要原因是盘条中心严重的成分正偏析和控冷不当使心部形成网状渗碳体所致;放线脆断和斜茬状断口均因碰撞、刮擦等外界原因导致表面形成硬脆的形变马氏体。针对三种典型断口分别提出了具体的工艺改进措施,能够有效降低SWRH82B盘条发生上述脆断的几率。
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关键词
swrh82b
盘条
脆性断口
原因
防治
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职称材料
SWRH82B硬线盘条拉拔断裂原因分析
2
作者
白彬亨
杜岳明
+3 位作者
李宇龙
赵晓敏
王刚
赵家琪
《包钢科技》
2023年第6期77-80,共4页
用户在拉拔使用SWRH82B硬线盘条的过程中,出现拉拔断裂现象。对SWRH82B硬线盘条的化学成分、气体含量、母材热酸低倍以及拉拔断裂试样进行了检验,并用金相显微镜和扫描电镜对拉拔断裂试样进行微观分析。分析结果表明,由于存在网状铁素...
用户在拉拔使用SWRH82B硬线盘条的过程中,出现拉拔断裂现象。对SWRH82B硬线盘条的化学成分、气体含量、母材热酸低倍以及拉拔断裂试样进行了检验,并用金相显微镜和扫描电镜对拉拔断裂试样进行微观分析。分析结果表明,由于存在网状铁素体异常组织,及芯部有铁素体条带组织,在拉拔过程中,异常网状铁素体组织和铁素体条带组织共同作用,导致SWRH82B在拉拔过程中出现抽芯断。
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关键词
swrh82b
盘条
拉拔
网状铁素体
铁素体条带组织
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职称材料
SWRH82B高碳盘条脆断原因分析
被引量:
23
3
作者
刘振成
侯基林
姜德刚
《钢铁》
CAS
CSCD
北大核心
2003年第4期52-55,共4页
分析了 SWRH82 B盘条脆断问题 ,结果表明 ,尖状断口试样的中心处存在着较严重的碳偏析 ,导致了组织转变上的差异 ,从而使拉拔变形不均匀。通过在冶炼上配备末端电磁搅拌装置 ,使钢坯的碳偏析指数小于 1.0 4。
关键词
swrh82b
盘条
拉拔
脆断
电磁搅拌
碳偏析
尖状断口
冷拔钢丝
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职称材料
SWRH82B钢盘条笔尖状断口的分析和工艺改进
被引量:
12
4
作者
秦凤婷
王红伟
刘宗辉
《特殊钢》
北大核心
2013年第4期49-52,共4页
通过光学显微镜、扫描电镜-能谱仪等分析了Φ12.5 mm SWRH82B钢(/%:0.80C、0.74Mn、0.22Si、0.013P、0.008S)盘条笔尖状断口形成的原因和断裂机理,得出中心碳偏析和网状渗碳体是产生笔尖状断口的主要原因。通过控制120 t转炉终点[C]≥0....
通过光学显微镜、扫描电镜-能谱仪等分析了Φ12.5 mm SWRH82B钢(/%:0.80C、0.74Mn、0.22Si、0.013P、0.008S)盘条笔尖状断口形成的原因和断裂机理,得出中心碳偏析和网状渗碳体是产生笔尖状断口的主要原因。通过控制120 t转炉终点[C]≥0.20%,LF精炼过程控制[C]0.79%~0.81%,150 mm×150 mm方坯连铸时控制钢水过热度≤25℃,拉坯速度1.5m/min,弱二冷比水量0.30~0.45 L/kg,结晶器末端电磁搅拌3.5 Hz,300 A,控制终轧温度900~930℃,吐丝温度~750℃,冷却速度~5℃/min,使铸坯平均碳偏析指数由原来1.15降至1.08,等轴晶由20%提高至35%,索氏体率由85%提高至90%,网状降到2级以下,笔尖状断口率由原来的20%降至3%。
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关键词
swrh82b
盘条
笔尖状断口
网状碳化物
中心碳偏析
工艺改进
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职称材料
SWRH82B盘条质量引起的断裂问题分析
被引量:
16
5
作者
杜立超
王忠伟
+3 位作者
张华东
李海刚
皮鹏飞
刘志文
《金属制品》
2010年第5期62-65,共4页
分析SWRH82B盘条在钢绞线生产中出现断裂的原因,指出盘条未经拉拔出现脆断的主要原因:碳含量比标准偏高,冬季生产时吐丝温度偏高、控冷速度偏大及有害气体较难溢出,使盘条强度高、韧性低。拉拔过程的笔尖状断裂主要由非金属夹杂、中心...
分析SWRH82B盘条在钢绞线生产中出现断裂的原因,指出盘条未经拉拔出现脆断的主要原因:碳含量比标准偏高,冬季生产时吐丝温度偏高、控冷速度偏大及有害气体较难溢出,使盘条强度高、韧性低。拉拔过程的笔尖状断裂主要由非金属夹杂、中心碳偏析及心部马氏体造成;菊花形断裂是由盘条表面硬度偏高造成;表面机械损伤也能在拉拔过程中造成断裂。根据不同的断口情况,提出解决断裂问题的措施和建议,尤其在盘条生产过程中要严格控制化学成分、轧制温度及冷却速度,防止出现碳偏析和马氏体。
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关键词
swrh82b
盘条
钢绞线
断裂
非金属夹杂物
碳偏析
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职称材料
SWRH82B盘条生产工艺及质量分析
被引量:
12
6
作者
王秉喜
任玉辉
+5 位作者
郭大勇
白喜峰
常桂华
高航
耿继双
薛军
《金属制品》
2009年第5期49-52,共4页
介绍SWRH82B盘条的化学成分,在生产中采取加Cr微合金化处理,控制夹杂物的大小、碳偏析以及优化斯太尔摩冷却工艺等措施来提高盘条质量。将鞍钢SWRH82B盘条生产工艺流程、斯太尔摩冷却线及设备参数与宝钢、武钢进行比较,并对盘条质量进...
介绍SWRH82B盘条的化学成分,在生产中采取加Cr微合金化处理,控制夹杂物的大小、碳偏析以及优化斯太尔摩冷却工艺等措施来提高盘条质量。将鞍钢SWRH82B盘条生产工艺流程、斯太尔摩冷却线及设备参数与宝钢、武钢进行比较,并对盘条质量进行分析,得出结论:鞍钢、宝钢、武钢生产的SWRH82B盘条化学成分相当,大规格SWRH82B盘条都加Cr进行微合金化处理;鞍钢生产的SWRH82B盘条有较高的强度和塑性,与宝钢和武钢盘条相差不大;鞍钢生产的SWRH82B盘条虽然不经过VD处理,但氧含量及夹杂物水平也能够满足拉拔要求;鞍钢SWRH82B盘条与宝钢相比索氏体化率约低4%,珠光体片层间距约大0.05μm,其主要原因是鞍钢斯太尔摩线冷却能力比宝钢和武钢稍弱。
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关键词
swrh82b
盘条
工艺流程
斯太尔摩冷却线
盘条质量
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职称材料
SWRH82B线材拉拔斜断原因分析
被引量:
11
7
作者
马鹏
欧阳琦
+1 位作者
付军红
甘春谨
《金属制品》
2010年第6期57-59,共3页
针对SWRH82B线材拉拔过程中断丝严重,斜茬状断口出现频率较高的问题,通过金相观察、组织分析,找出线材拉拔产生斜茬状断口原因:线材中心碳偏析严重,导致C曲线右移,临界冷却速度下降,产生马氏体;线材中心存在含有灰色杂质的空洞;线材索...
针对SWRH82B线材拉拔过程中断丝严重,斜茬状断口出现频率较高的问题,通过金相观察、组织分析,找出线材拉拔产生斜茬状断口原因:线材中心碳偏析严重,导致C曲线右移,临界冷却速度下降,产生马氏体;线材中心存在含有灰色杂质的空洞;线材索氏体含量不均匀造成线材在多道次拉拔过程中,由于组织受力不均而引起断裂。改进措施:连铸过程加强钢的化学成分、钢水温度(过热度)和二次冷却等工艺的控制,采用结晶器电磁搅拌与末端电磁搅拌结合,控制中包温度在固相线上20~25℃等。工艺调整后,产品质量稳步提高。
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关键词
swrh82b
线材
成分偏析
马氏体
夹杂
斜茬状断口
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职称材料
SWRH82B盘条异常断口原因分析
被引量:
11
8
作者
杨茂麟
张谊
+1 位作者
张金柱
徐本军
《金属制品》
2010年第3期44-47,共4页
探讨同炉同批同工艺的SWRH82B盘条拉拔脆断产生原因。对试样进行力学性能检验,有2根试样断面收缩率不合格,其中1#试样为11.00%,2#试样为25.94%。采用扫描电镜观察脆性断口形貌,并对金相组织分析后得出结果:(1)1#试样脆断主要原因是钢中...
探讨同炉同批同工艺的SWRH82B盘条拉拔脆断产生原因。对试样进行力学性能检验,有2根试样断面收缩率不合格,其中1#试样为11.00%,2#试样为25.94%。采用扫描电镜观察脆性断口形貌,并对金相组织分析后得出结果:(1)1#试样脆断主要原因是钢中存在大型铝酸盐夹杂物和网状渗碳体组织,使得盘条的强度和塑性均显著下降;(2)2#试样网状渗碳体很少、很薄,而且索氏体率很高,断面收缩率稍低的主要原因是在塑性变形时产生的位错堆积引起应力集中,表现为纤维区大、剪切唇厚和螺旋台阶。采用线弹性断裂力学理论证明结果与两试样断裂试验结果相符。
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关键词
swrh82b
盘条
脆断
脆性夹杂物
网状渗碳体
位错堆积
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职称材料
SWRH82B盘条拉拔断丝分析
被引量:
7
9
作者
雍治文
邓保全
+2 位作者
吴从善
王玉存
裴朝农
《冶金丛刊》
2008年第2期11-13,共3页
用扫描电镜、大型金相显微镜观察分析SWRH82B盘条拉拔断丝样,结果表明:造成断丝的主要原因是盘条中的网状渗碳体、马氏体超标。根据这一结果,提出了改善SWRH82B盘条质量的建议。
关键词
swrh82b
盘条
拉拔
断丝
分析
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职称材料
SWRH82B-1盘条心部马氏体成因分析
被引量:
6
10
作者
华蔚
《上海金属》
CAS
2008年第6期10-12,共3页
观察了以电炉连铸坯为原料,经高线轧机轧制的SWRH82B-1盘条心部马氏体组织的光学显微镜和电镜形貌,测定了其硬度,发现高碳马氏体组织具有典型针状特征。利用电子探针进行的定性和定量分析,发现盘条心部组织处存在非常明显的Mn和Cr的偏析...
观察了以电炉连铸坯为原料,经高线轧机轧制的SWRH82B-1盘条心部马氏体组织的光学显微镜和电镜形貌,测定了其硬度,发现高碳马氏体组织具有典型针状特征。利用电子探针进行的定性和定量分析,发现盘条心部组织处存在非常明显的Mn和Cr的偏析,这种偏析强烈推迟心部珠光体转变,使心部与盘条表面的珠光体类组织不同,出现了马氏体组织。
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关键词
swrh82b
-1盘条
心部马氏体
元素偏析
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职称材料
索氏体含量及非金属夹杂物对SWRH82B盘条抗拉强度的影响
被引量:
4
11
作者
赵贤平
李静宇
+1 位作者
苏白兰
巫宝振
《河南冶金》
2007年第B09期50-52,共3页
利用手工定量金相的方法,测出SWRH82B盘条的索氏体含量,并利用SEM对其拉伸断口进行了观察。分析认为SWRH82B盘条索氏体含量偏低是造成其抗拉强度Rm偏低的主要原因,索氏体含量每增加1%,Rm约增加20MPa。由于非金属夹杂物的有效截面积远小...
利用手工定量金相的方法,测出SWRH82B盘条的索氏体含量,并利用SEM对其拉伸断口进行了观察。分析认为SWRH82B盘条索氏体含量偏低是造成其抗拉强度Rm偏低的主要原因,索氏体含量每增加1%,Rm约增加20MPa。由于非金属夹杂物的有效截面积远小于盘条的有效截面积,较大颗粒的非金属夹杂物对Rm的影响并不显著。
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关键词
swrh82b
盘条
抗拉强度
RM
索氏体含量
非金属夹杂物
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职称材料
SWRH82B高碳硬线试制
被引量:
4
12
作者
刘振成
戈春刚
+1 位作者
侯基林
姜德刚
《包钢科技》
2003年第4期55-57,22,共4页
本文介绍了SWRH82B高碳硬线的试制过程 ,总结了 82B硬线的试验结果 ,分析讨论试制中出现的问题 ,提出解决问题的办法。结果表明 :SWRH82B高碳硬线试制工艺路线正确 ,产品的性能满足标准规定 ,达到用户要求。
关键词
高碳硬线
试制
连铸
金属制品
炼钢
轧制
82B盘条
钢绞线
拉拔
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职称材料
缩短SWRH82B硬线时效期工艺研究
被引量:
8
13
作者
范银平
巫保振
《金属制品》
2006年第6期38-39,共2页
分析影响SWRH 82B硬线时效性能的各种因素,通过有针对性的工艺试验,找出相应的技术应对措施,从而缩短SWRH 82B硬线的时效期,财务计算分析显示其经济效益明显提高。
关键词
swrh82b
硬线
时效期
工艺
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职称材料
SWRH82B线材的试制
被引量:
2
14
作者
高长益
张毅
+1 位作者
伍从应
李全智
《金属制品》
2010年第4期76-79,82,共5页
根据SWRH82B线材的用途、规格及制作钢绞线的基本要求,参照JIS G 3506制定企业内控标准.详述SWRH82B系列线材的生产工艺流程,通过严格的转炉冶炼(双渣操作)、LF钢包精炼(脱S率为48%)、连铸(全保护浇注)、轧制(吐丝温度为820~850...
根据SWRH82B线材的用途、规格及制作钢绞线的基本要求,参照JIS G 3506制定企业内控标准.详述SWRH82B系列线材的生产工艺流程,通过严格的转炉冶炼(双渣操作)、LF钢包精炼(脱S率为48%)、连铸(全保护浇注)、轧制(吐丝温度为820~850 ℃,冷却辊道主速度为0.70 m/s)等工艺控制,生产的φ12.5 mm线材经检测:w(P)≤0.020%,w(S)≤0.015%;显微组织为索氏体和珠光体,索氏体体积分数为85%~90%;屈服强度为671~766 MPa;抗拉强度为1 132~1 176 MPa;延伸率为14%~19%;断面收缩率为27%~35%.产品性能满足用户使用要求.
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关键词
swrh82b
线材
生产工艺
方坯连铸
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职称材料
SWRH82B热轧线材生产实践
被引量:
3
15
作者
李正嵩
高长益
+1 位作者
刘立德
李燚
《金属制品》
2016年第3期35-37,共3页
介绍(O)12.5 mm SWRH82B热轧线材的质量要求,其化学成分w(C)为0.79%~0.83%,w(Si)为0.15%~0.35%,w(Mn)为0.60%~ 0.90%,w(P)≤0.020%,w(S)≤0.015%;线材金相组织应控制为索氏体;内控标准要求抗拉强度Rm≥1140 MPa...
介绍(O)12.5 mm SWRH82B热轧线材的质量要求,其化学成分w(C)为0.79%~0.83%,w(Si)为0.15%~0.35%,w(Mn)为0.60%~ 0.90%,w(P)≤0.020%,w(S)≤0.015%;线材金相组织应控制为索氏体;内控标准要求抗拉强度Rm≥1140 MPa,断面收缩率Z≥30%,不圆度≤0.30 mm.通过控轧控冷实践,得出合理的热轧工艺:开轧温度1020~1060℃,进精轧温度880~920℃;终轧温度930~ 970℃,吐丝温度820~860℃.
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关键词
swrh82b
热轧线材
金相组织
控轧控冷
力学性能
表面脱碳
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职称材料
SWRH82B盘条常见质量缺陷分析
被引量:
1
16
作者
李文亚
刘莉
袁斌
《包钢科技》
2011年第4期22-24,共3页
文章分析了SWRH82B盘条常见的折叠、结疤、微裂纹、划痕等表面缺陷和中心网状渗碳体、中心区域马氏体、中心缩孔等内部缺陷产生的原因和危害,并根据生产实际要求提出相应的解决方案和措施。
关键词
swrh82b
盘条
质量缺陷
拉拔断裂
表面缺陷
内部缺陷
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职称材料
SWRH82B盘条拉拔横裂纹分析
被引量:
7
17
作者
雍治文
《金属制品》
2009年第1期44-46,共3页
用于制作预应力钢绞线的SWRH82BΦ13 mm盘条拉拔到Φ5.02 mm时产生横向裂纹。采用扫描电镜、大型金相显微镜对拉拔横裂纹试样进行观察并分析,结果表明:造成横裂纹的原因之一是盘条表面增碳。碳富集较轻部位出现网状渗碳体,局部碳富集区...
用于制作预应力钢绞线的SWRH82BΦ13 mm盘条拉拔到Φ5.02 mm时产生横向裂纹。采用扫描电镜、大型金相显微镜对拉拔横裂纹试样进行观察并分析,结果表明:造成横裂纹的原因之一是盘条表面增碳。碳富集较轻部位出现网状渗碳体,局部碳富集区严重的出现莱氏体。通过采取结晶器和末端电磁搅拌,自动液面控制技术,防止浇注时卷渣,配合低过热度浇注、恒速浇注、合理比水量可消除表面增碳。
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关键词
swrh82b
盘条
拉拔
横裂纹
增碳
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职称材料
焊后热处理温度对SWRH82B盘条电阻对焊接头组织与力学性能的影响
18
作者
王利
李海洲
+4 位作者
黎育华
李养良
张德勤
都学飞
潘东
《热加工工艺》
CSCD
北大核心
2017年第21期189-191,共3页
为了提高SWRH82B盘条电阻对焊接头的性能,对SWRH82B盘条进行了电阻对焊和焊后热处理,分析了不同焊后热处理温度下的焊接接头组织、拉伸断口形貌和力学性能。结果显示,焊后热处理温度对焊接接头组织的粗大程度、铁素体和二次渗碳体的析...
为了提高SWRH82B盘条电阻对焊接头的性能,对SWRH82B盘条进行了电阻对焊和焊后热处理,分析了不同焊后热处理温度下的焊接接头组织、拉伸断口形貌和力学性能。结果显示,焊后热处理温度对焊接接头组织的粗大程度、铁素体和二次渗碳体的析出程度具有较大的影响。在合适的热处理温度下其焊接接头组织较细小均匀,铁素体和二次渗碳体的析出量小,塑性好。
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关键词
swrh82b
盘条
电阻对焊
焊后热处理
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职称材料
SWRH82B硬线尖状断口研究
被引量:
1
19
作者
刘振成
侯基林
+1 位作者
曹建刚
姜德刚
《包头钢铁学院学报》
2003年第1期50-53,共4页
针对用户使用当中存在的SWRH82B硬线尖状断口缺陷进行了专题研究,分析尖状断口形貌及特征,找出尖状断口产生的原因 。
关键词
swrh82b
盘条
冷拉拔
尖状断口缺陷
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职称材料
SWRH82B盘条拉拔断裂原因分析和改进
被引量:
5
20
作者
赵自义
《金属制品》
2010年第4期67-70,共4页
预应力钢绞线用SWRH82B盘条拉拔过程中易断裂。对冶炼、连铸、轧制等过程进行分析,提出SWRH82B盘条的质量要求:碳质量分数波动小于0.03%,化学成分均匀,夹杂物为MnS,S iO2等可变形夹杂及少量铝酸盐,尺寸一般应小于30μm;对SWRH82B盘条用...
预应力钢绞线用SWRH82B盘条拉拔过程中易断裂。对冶炼、连铸、轧制等过程进行分析,提出SWRH82B盘条的质量要求:碳质量分数波动小于0.03%,化学成分均匀,夹杂物为MnS,S iO2等可变形夹杂及少量铝酸盐,尺寸一般应小于30μm;对SWRH82B盘条用坯料进行检查、修磨和精整;连铸时严格控制钢的成分均匀性、钢水过热度、二次冷却等,采用结晶器和末端电磁搅拌以减轻碳偏析;盘条索氏体化率达到85%以上,控制盘条心部渗碳体和马氏体等异常组织。造成盘条拉拔断裂的原因主要有时效期短、断面收缩率低,表面结疤、增碳,盘条心部出现网状渗碳体和马氏体以及表面擦伤等。针对以上原因提出相应的改进措施,改进后盘条合格率大大提高。
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关键词
swrh82b
盘条
预应力钢绞线
拉拔断裂
冶炼
连铸
夹杂物
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职称材料
题名
SWRH82B盘条使用中脆断的原因分析及防治
被引量:
1
1
作者
唐伟
机构
攀钢集团研究院有限公司
出处
《热加工工艺》
北大核心
2023年第13期155-159,共5页
文摘
采用体式光学显微镜、金相显微镜、化学成分分析、扫描电子显微镜、电子能谱、显微硬度,分析了82B盘条在使用过程中出现的杯锥状断口、放线头尾脆断和拉拔斜茬状断口的三种典型断口特征。结果表明,杯锥状断裂的主要原因是盘条中心严重的成分正偏析和控冷不当使心部形成网状渗碳体所致;放线脆断和斜茬状断口均因碰撞、刮擦等外界原因导致表面形成硬脆的形变马氏体。针对三种典型断口分别提出了具体的工艺改进措施,能够有效降低SWRH82B盘条发生上述脆断的几率。
关键词
swrh82b
盘条
脆性断口
原因
防治
Keywords
swrh82b wire rod
brttle fracture
cause
prevention
分类号
TG335.63 [金属学及工艺—金属压力加工]
TG142.1 [金属学及工艺—金属材料]
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职称材料
题名
SWRH82B硬线盘条拉拔断裂原因分析
2
作者
白彬亨
杜岳明
李宇龙
赵晓敏
王刚
赵家琪
机构
内蒙古包钢钢联股份有限公司制造部
内蒙古包钢钢联股份有限公司技术中心
出处
《包钢科技》
2023年第6期77-80,共4页
文摘
用户在拉拔使用SWRH82B硬线盘条的过程中,出现拉拔断裂现象。对SWRH82B硬线盘条的化学成分、气体含量、母材热酸低倍以及拉拔断裂试样进行了检验,并用金相显微镜和扫描电镜对拉拔断裂试样进行微观分析。分析结果表明,由于存在网状铁素体异常组织,及芯部有铁素体条带组织,在拉拔过程中,异常网状铁素体组织和铁素体条带组织共同作用,导致SWRH82B在拉拔过程中出现抽芯断。
关键词
swrh82b
盘条
拉拔
网状铁素体
铁素体条带组织
Keywords
swrh82b wire rod
drawing
network ferrite
band structure of ferrite
分类号
TG335.6 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
SWRH82B高碳盘条脆断原因分析
被引量:
23
3
作者
刘振成
侯基林
姜德刚
机构
包头钢铁(集团)有限责任公司
出处
《钢铁》
CAS
CSCD
北大核心
2003年第4期52-55,共4页
文摘
分析了 SWRH82 B盘条脆断问题 ,结果表明 ,尖状断口试样的中心处存在着较严重的碳偏析 ,导致了组织转变上的差异 ,从而使拉拔变形不均匀。通过在冶炼上配备末端电磁搅拌装置 ,使钢坯的碳偏析指数小于 1.0 4。
关键词
swrh82b
盘条
拉拔
脆断
电磁搅拌
碳偏析
尖状断口
冷拔钢丝
Keywords
swrh82b wire rod
,drawing,brittle fracture
分类号
TG115 [金属学及工艺—物理冶金]
下载PDF
职称材料
题名
SWRH82B钢盘条笔尖状断口的分析和工艺改进
被引量:
12
4
作者
秦凤婷
王红伟
刘宗辉
机构
济源职业技术学院
济源钢铁集团公司
出处
《特殊钢》
北大核心
2013年第4期49-52,共4页
文摘
通过光学显微镜、扫描电镜-能谱仪等分析了Φ12.5 mm SWRH82B钢(/%:0.80C、0.74Mn、0.22Si、0.013P、0.008S)盘条笔尖状断口形成的原因和断裂机理,得出中心碳偏析和网状渗碳体是产生笔尖状断口的主要原因。通过控制120 t转炉终点[C]≥0.20%,LF精炼过程控制[C]0.79%~0.81%,150 mm×150 mm方坯连铸时控制钢水过热度≤25℃,拉坯速度1.5m/min,弱二冷比水量0.30~0.45 L/kg,结晶器末端电磁搅拌3.5 Hz,300 A,控制终轧温度900~930℃,吐丝温度~750℃,冷却速度~5℃/min,使铸坯平均碳偏析指数由原来1.15降至1.08,等轴晶由20%提高至35%,索氏体率由85%提高至90%,网状降到2级以下,笔尖状断口率由原来的20%降至3%。
关键词
swrh82b
盘条
笔尖状断口
网状碳化物
中心碳偏析
工艺改进
Keywords
swrh82b wire rod
Pen-Tip Shaped Fracture
Network Cementite
Center Carbon Segregation
Process Improvement
分类号
TG142.15 [金属学及工艺—金属材料]
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职称材料
题名
SWRH82B盘条质量引起的断裂问题分析
被引量:
16
5
作者
杜立超
王忠伟
张华东
李海刚
皮鹏飞
刘志文
机构
天津荣程联合钢铁集团有限公司
湖南省火电建设电控公司
出处
《金属制品》
2010年第5期62-65,共4页
文摘
分析SWRH82B盘条在钢绞线生产中出现断裂的原因,指出盘条未经拉拔出现脆断的主要原因:碳含量比标准偏高,冬季生产时吐丝温度偏高、控冷速度偏大及有害气体较难溢出,使盘条强度高、韧性低。拉拔过程的笔尖状断裂主要由非金属夹杂、中心碳偏析及心部马氏体造成;菊花形断裂是由盘条表面硬度偏高造成;表面机械损伤也能在拉拔过程中造成断裂。根据不同的断口情况,提出解决断裂问题的措施和建议,尤其在盘条生产过程中要严格控制化学成分、轧制温度及冷却速度,防止出现碳偏析和马氏体。
关键词
swrh82b
盘条
钢绞线
断裂
非金属夹杂物
碳偏析
Keywords
swrh82b wire rod
steel strand
fracture
non-metallic inclusions
carbon segregation
分类号
TG356.21 [金属学及工艺—金属压力加工]
下载PDF
职称材料
题名
SWRH82B盘条生产工艺及质量分析
被引量:
12
6
作者
王秉喜
任玉辉
郭大勇
白喜峰
常桂华
高航
耿继双
薛军
机构
鞍钢股份有限公司技术中心
鞍钢股份有限公司线材厂
出处
《金属制品》
2009年第5期49-52,共4页
文摘
介绍SWRH82B盘条的化学成分,在生产中采取加Cr微合金化处理,控制夹杂物的大小、碳偏析以及优化斯太尔摩冷却工艺等措施来提高盘条质量。将鞍钢SWRH82B盘条生产工艺流程、斯太尔摩冷却线及设备参数与宝钢、武钢进行比较,并对盘条质量进行分析,得出结论:鞍钢、宝钢、武钢生产的SWRH82B盘条化学成分相当,大规格SWRH82B盘条都加Cr进行微合金化处理;鞍钢生产的SWRH82B盘条有较高的强度和塑性,与宝钢和武钢盘条相差不大;鞍钢生产的SWRH82B盘条虽然不经过VD处理,但氧含量及夹杂物水平也能够满足拉拔要求;鞍钢SWRH82B盘条与宝钢相比索氏体化率约低4%,珠光体片层间距约大0.05μm,其主要原因是鞍钢斯太尔摩线冷却能力比宝钢和武钢稍弱。
关键词
swrh82b
盘条
工艺流程
斯太尔摩冷却线
盘条质量
Keywords
swrh82b wire rod
process flow
Stelmor cooling line
wire
rod
quality
分类号
TG356.45 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
SWRH82B线材拉拔斜断原因分析
被引量:
11
7
作者
马鹏
欧阳琦
付军红
甘春谨
机构
安阳钢铁集团有限责任公司
出处
《金属制品》
2010年第6期57-59,共3页
文摘
针对SWRH82B线材拉拔过程中断丝严重,斜茬状断口出现频率较高的问题,通过金相观察、组织分析,找出线材拉拔产生斜茬状断口原因:线材中心碳偏析严重,导致C曲线右移,临界冷却速度下降,产生马氏体;线材中心存在含有灰色杂质的空洞;线材索氏体含量不均匀造成线材在多道次拉拔过程中,由于组织受力不均而引起断裂。改进措施:连铸过程加强钢的化学成分、钢水温度(过热度)和二次冷却等工艺的控制,采用结晶器电磁搅拌与末端电磁搅拌结合,控制中包温度在固相线上20~25℃等。工艺调整后,产品质量稳步提高。
关键词
swrh82b
线材
成分偏析
马氏体
夹杂
斜茬状断口
Keywords
swrh82b wire rod
composition segregation
martensite
inclusion
inclined fracture
分类号
TG356.21 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
SWRH82B盘条异常断口原因分析
被引量:
11
8
作者
杨茂麟
张谊
张金柱
徐本军
机构
贵州大学材料科学与冶金工程学院
首钢水城钢铁(集团)有限责任公司
出处
《金属制品》
2010年第3期44-47,共4页
基金
贵州省科学技术基金:黔科合J字[2007]2187号
文摘
探讨同炉同批同工艺的SWRH82B盘条拉拔脆断产生原因。对试样进行力学性能检验,有2根试样断面收缩率不合格,其中1#试样为11.00%,2#试样为25.94%。采用扫描电镜观察脆性断口形貌,并对金相组织分析后得出结果:(1)1#试样脆断主要原因是钢中存在大型铝酸盐夹杂物和网状渗碳体组织,使得盘条的强度和塑性均显著下降;(2)2#试样网状渗碳体很少、很薄,而且索氏体率很高,断面收缩率稍低的主要原因是在塑性变形时产生的位错堆积引起应力集中,表现为纤维区大、剪切唇厚和螺旋台阶。采用线弹性断裂力学理论证明结果与两试样断裂试验结果相符。
关键词
swrh82b
盘条
脆断
脆性夹杂物
网状渗碳体
位错堆积
Keywords
swrh82b wire rod
brittle fracture
brittle inclusion
network cementite
dislocation accumulation
分类号
TG356.21 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
SWRH82B盘条拉拔断丝分析
被引量:
7
9
作者
雍治文
邓保全
吴从善
王玉存
裴朝农
机构
安阳钢铁股份有限公司
出处
《冶金丛刊》
2008年第2期11-13,共3页
文摘
用扫描电镜、大型金相显微镜观察分析SWRH82B盘条拉拔断丝样,结果表明:造成断丝的主要原因是盘条中的网状渗碳体、马氏体超标。根据这一结果,提出了改善SWRH82B盘条质量的建议。
关键词
swrh82b
盘条
拉拔
断丝
分析
Keywords
swrh82b wire rod
drawing
wire
broken
analysis
分类号
TG35 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
SWRH82B-1盘条心部马氏体成因分析
被引量:
6
10
作者
华蔚
机构
宝钢股份研究院结构钢研究所
出处
《上海金属》
CAS
2008年第6期10-12,共3页
文摘
观察了以电炉连铸坯为原料,经高线轧机轧制的SWRH82B-1盘条心部马氏体组织的光学显微镜和电镜形貌,测定了其硬度,发现高碳马氏体组织具有典型针状特征。利用电子探针进行的定性和定量分析,发现盘条心部组织处存在非常明显的Mn和Cr的偏析,这种偏析强烈推迟心部珠光体转变,使心部与盘条表面的珠光体类组织不同,出现了马氏体组织。
关键词
swrh82b
-1盘条
心部马氏体
元素偏析
Keywords
swrh82b
-1
wire
rod
, Martensite in Centre Area, Element Segregation
分类号
TG457.11 [金属学及工艺—焊接]
TG335.63 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
索氏体含量及非金属夹杂物对SWRH82B盘条抗拉强度的影响
被引量:
4
11
作者
赵贤平
李静宇
苏白兰
巫宝振
机构
安阳钢铁集团有限责任公司
出处
《河南冶金》
2007年第B09期50-52,共3页
文摘
利用手工定量金相的方法,测出SWRH82B盘条的索氏体含量,并利用SEM对其拉伸断口进行了观察。分析认为SWRH82B盘条索氏体含量偏低是造成其抗拉强度Rm偏低的主要原因,索氏体含量每增加1%,Rm约增加20MPa。由于非金属夹杂物的有效截面积远小于盘条的有效截面积,较大颗粒的非金属夹杂物对Rm的影响并不显著。
关键词
swrh82b
盘条
抗拉强度
RM
索氏体含量
非金属夹杂物
Keywords
swrh82b wire rod
Tensile strength
Rm
Sorbite content
Non-metallic inclusions
分类号
TG115.21 [金属学及工艺—物理冶金]
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职称材料
题名
SWRH82B高碳硬线试制
被引量:
4
12
作者
刘振成
戈春刚
侯基林
姜德刚
机构
包钢(集团)公司技术中心
包钢(集团)公司天诚公司
出处
《包钢科技》
2003年第4期55-57,22,共4页
文摘
本文介绍了SWRH82B高碳硬线的试制过程 ,总结了 82B硬线的试验结果 ,分析讨论试制中出现的问题 ,提出解决问题的办法。结果表明 :SWRH82B高碳硬线试制工艺路线正确 ,产品的性能满足标准规定 ,达到用户要求。
关键词
高碳硬线
试制
连铸
金属制品
炼钢
轧制
82B盘条
钢绞线
拉拔
Keywords
CC
high speed
wire
and
rod
swrh82b
hard
wire
and
rod
分类号
TG142.31 [金属学及工艺—金属材料]
TG356.4 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
缩短SWRH82B硬线时效期工艺研究
被引量:
8
13
作者
范银平
巫保振
机构
安阳钢铁集团有限责任公司
出处
《金属制品》
2006年第6期38-39,共2页
文摘
分析影响SWRH 82B硬线时效性能的各种因素,通过有针对性的工艺试验,找出相应的技术应对措施,从而缩短SWRH 82B硬线的时效期,财务计算分析显示其经济效益明显提高。
关键词
swrh82b
硬线
时效期
工艺
Keywords
swrh82b
hard
wire
rod
ageing period
process
分类号
TG356.21 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
SWRH82B线材的试制
被引量:
2
14
作者
高长益
张毅
伍从应
李全智
机构
首钢水城钢铁(集团)公司
出处
《金属制品》
2010年第4期76-79,82,共5页
文摘
根据SWRH82B线材的用途、规格及制作钢绞线的基本要求,参照JIS G 3506制定企业内控标准.详述SWRH82B系列线材的生产工艺流程,通过严格的转炉冶炼(双渣操作)、LF钢包精炼(脱S率为48%)、连铸(全保护浇注)、轧制(吐丝温度为820~850 ℃,冷却辊道主速度为0.70 m/s)等工艺控制,生产的φ12.5 mm线材经检测:w(P)≤0.020%,w(S)≤0.015%;显微组织为索氏体和珠光体,索氏体体积分数为85%~90%;屈服强度为671~766 MPa;抗拉强度为1 132~1 176 MPa;延伸率为14%~19%;断面收缩率为27%~35%.产品性能满足用户使用要求.
关键词
swrh82b
线材
生产工艺
方坯连铸
Keywords
swrh82b
wire
rod
p
rod
uction process
billet continuous casting
分类号
TG142.31 [金属学及工艺—金属材料]
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职称材料
题名
SWRH82B热轧线材生产实践
被引量:
3
15
作者
李正嵩
高长益
刘立德
李燚
机构
首钢水城钢铁(集团)有限责任公司
出处
《金属制品》
2016年第3期35-37,共3页
文摘
介绍(O)12.5 mm SWRH82B热轧线材的质量要求,其化学成分w(C)为0.79%~0.83%,w(Si)为0.15%~0.35%,w(Mn)为0.60%~ 0.90%,w(P)≤0.020%,w(S)≤0.015%;线材金相组织应控制为索氏体;内控标准要求抗拉强度Rm≥1140 MPa,断面收缩率Z≥30%,不圆度≤0.30 mm.通过控轧控冷实践,得出合理的热轧工艺:开轧温度1020~1060℃,进精轧温度880~920℃;终轧温度930~ 970℃,吐丝温度820~860℃.
关键词
swrh82b
热轧线材
金相组织
控轧控冷
力学性能
表面脱碳
Keywords
swrh82b
hot rolling
wire
rod
microstructure
controlled rolling and cooling
mechanical property
surface decarburization
分类号
TG335.6 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
SWRH82B盘条常见质量缺陷分析
被引量:
1
16
作者
李文亚
刘莉
袁斌
机构
内蒙古包钢钢联股份有限公司技术中心
内蒙古包钢钢联股份有限公司销售分公司
出处
《包钢科技》
2011年第4期22-24,共3页
文摘
文章分析了SWRH82B盘条常见的折叠、结疤、微裂纹、划痕等表面缺陷和中心网状渗碳体、中心区域马氏体、中心缩孔等内部缺陷产生的原因和危害,并根据生产实际要求提出相应的解决方案和措施。
关键词
swrh82b
盘条
质量缺陷
拉拔断裂
表面缺陷
内部缺陷
Keywords
swrh82b wire rod
s
quality defects
drawing fracture
surface defects
internal defects
分类号
TG113.1 [金属学及工艺—物理冶金]
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职称材料
题名
SWRH82B盘条拉拔横裂纹分析
被引量:
7
17
作者
雍治文
机构
安阳钢铁集团公司
出处
《金属制品》
2009年第1期44-46,共3页
文摘
用于制作预应力钢绞线的SWRH82BΦ13 mm盘条拉拔到Φ5.02 mm时产生横向裂纹。采用扫描电镜、大型金相显微镜对拉拔横裂纹试样进行观察并分析,结果表明:造成横裂纹的原因之一是盘条表面增碳。碳富集较轻部位出现网状渗碳体,局部碳富集区严重的出现莱氏体。通过采取结晶器和末端电磁搅拌,自动液面控制技术,防止浇注时卷渣,配合低过热度浇注、恒速浇注、合理比水量可消除表面增碳。
关键词
swrh82b
盘条
拉拔
横裂纹
增碳
Keywords
swrh82b wire rod
wire
drawing
transverse crack
recarburization
分类号
TG356.21 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
焊后热处理温度对SWRH82B盘条电阻对焊接头组织与力学性能的影响
18
作者
王利
李海洲
黎育华
李养良
张德勤
都学飞
潘东
机构
九江学院
出处
《热加工工艺》
CSCD
北大核心
2017年第21期189-191,共3页
基金
九江学院校级科研项目(2013ZD07
2014KJYB018)
+2 种基金
江西省教育厅科技落地计划项目(KJLD14091)
江西省科技计划项目(20133BBE50031)
江西省"卓越工程师教育培养计划"实施成果(赣财教2011[244]号)
文摘
为了提高SWRH82B盘条电阻对焊接头的性能,对SWRH82B盘条进行了电阻对焊和焊后热处理,分析了不同焊后热处理温度下的焊接接头组织、拉伸断口形貌和力学性能。结果显示,焊后热处理温度对焊接接头组织的粗大程度、铁素体和二次渗碳体的析出程度具有较大的影响。在合适的热处理温度下其焊接接头组织较细小均匀,铁素体和二次渗碳体的析出量小,塑性好。
关键词
swrh82b
盘条
电阻对焊
焊后热处理
Keywords
swrh82b wire rod
resistance butt welding
post weld heat treatment
分类号
TG441.81 [金属学及工艺—焊接]
TG453.9 [金属学及工艺—焊接]
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职称材料
题名
SWRH82B硬线尖状断口研究
被引量:
1
19
作者
刘振成
侯基林
曹建刚
姜德刚
机构
包头钢铁集团公司技术中心
包头钢铁学院材料工程学院
出处
《包头钢铁学院学报》
2003年第1期50-53,共4页
文摘
针对用户使用当中存在的SWRH82B硬线尖状断口缺陷进行了专题研究,分析尖状断口形貌及特征,找出尖状断口产生的原因 。
关键词
swrh82b
盘条
冷拉拔
尖状断口缺陷
Keywords
swrh82b wire rod
drawing
sharp fracture defect
分类号
TG356.21 [金属学及工艺—金属压力加工]
下载PDF
职称材料
题名
SWRH82B盘条拉拔断裂原因分析和改进
被引量:
5
20
作者
赵自义
机构
安阳钢铁股份有限公司
出处
《金属制品》
2010年第4期67-70,共4页
文摘
预应力钢绞线用SWRH82B盘条拉拔过程中易断裂。对冶炼、连铸、轧制等过程进行分析,提出SWRH82B盘条的质量要求:碳质量分数波动小于0.03%,化学成分均匀,夹杂物为MnS,S iO2等可变形夹杂及少量铝酸盐,尺寸一般应小于30μm;对SWRH82B盘条用坯料进行检查、修磨和精整;连铸时严格控制钢的成分均匀性、钢水过热度、二次冷却等,采用结晶器和末端电磁搅拌以减轻碳偏析;盘条索氏体化率达到85%以上,控制盘条心部渗碳体和马氏体等异常组织。造成盘条拉拔断裂的原因主要有时效期短、断面收缩率低,表面结疤、增碳,盘条心部出现网状渗碳体和马氏体以及表面擦伤等。针对以上原因提出相应的改进措施,改进后盘条合格率大大提高。
关键词
swrh82b
盘条
预应力钢绞线
拉拔断裂
冶炼
连铸
夹杂物
Keywords
swrh82b wire rod
pre-stressed steel strand
drawing fracture
smelting
continuous casting
inclusion
分类号
TG356.21 [金属学及工艺—金属压力加工]
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职称材料
题名
作者
出处
发文年
被引量
操作
1
SWRH82B盘条使用中脆断的原因分析及防治
唐伟
《热加工工艺》
北大核心
2023
1
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职称材料
2
SWRH82B硬线盘条拉拔断裂原因分析
白彬亨
杜岳明
李宇龙
赵晓敏
王刚
赵家琪
《包钢科技》
2023
0
下载PDF
职称材料
3
SWRH82B高碳盘条脆断原因分析
刘振成
侯基林
姜德刚
《钢铁》
CAS
CSCD
北大核心
2003
23
下载PDF
职称材料
4
SWRH82B钢盘条笔尖状断口的分析和工艺改进
秦凤婷
王红伟
刘宗辉
《特殊钢》
北大核心
2013
12
下载PDF
职称材料
5
SWRH82B盘条质量引起的断裂问题分析
杜立超
王忠伟
张华东
李海刚
皮鹏飞
刘志文
《金属制品》
2010
16
下载PDF
职称材料
6
SWRH82B盘条生产工艺及质量分析
王秉喜
任玉辉
郭大勇
白喜峰
常桂华
高航
耿继双
薛军
《金属制品》
2009
12
下载PDF
职称材料
7
SWRH82B线材拉拔斜断原因分析
马鹏
欧阳琦
付军红
甘春谨
《金属制品》
2010
11
下载PDF
职称材料
8
SWRH82B盘条异常断口原因分析
杨茂麟
张谊
张金柱
徐本军
《金属制品》
2010
11
下载PDF
职称材料
9
SWRH82B盘条拉拔断丝分析
雍治文
邓保全
吴从善
王玉存
裴朝农
《冶金丛刊》
2008
7
下载PDF
职称材料
10
SWRH82B-1盘条心部马氏体成因分析
华蔚
《上海金属》
CAS
2008
6
下载PDF
职称材料
11
索氏体含量及非金属夹杂物对SWRH82B盘条抗拉强度的影响
赵贤平
李静宇
苏白兰
巫宝振
《河南冶金》
2007
4
下载PDF
职称材料
12
SWRH82B高碳硬线试制
刘振成
戈春刚
侯基林
姜德刚
《包钢科技》
2003
4
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职称材料
13
缩短SWRH82B硬线时效期工艺研究
范银平
巫保振
《金属制品》
2006
8
下载PDF
职称材料
14
SWRH82B线材的试制
高长益
张毅
伍从应
李全智
《金属制品》
2010
2
下载PDF
职称材料
15
SWRH82B热轧线材生产实践
李正嵩
高长益
刘立德
李燚
《金属制品》
2016
3
下载PDF
职称材料
16
SWRH82B盘条常见质量缺陷分析
李文亚
刘莉
袁斌
《包钢科技》
2011
1
下载PDF
职称材料
17
SWRH82B盘条拉拔横裂纹分析
雍治文
《金属制品》
2009
7
下载PDF
职称材料
18
焊后热处理温度对SWRH82B盘条电阻对焊接头组织与力学性能的影响
王利
李海洲
黎育华
李养良
张德勤
都学飞
潘东
《热加工工艺》
CSCD
北大核心
2017
0
下载PDF
职称材料
19
SWRH82B硬线尖状断口研究
刘振成
侯基林
曹建刚
姜德刚
《包头钢铁学院学报》
2003
1
下载PDF
职称材料
20
SWRH82B盘条拉拔断裂原因分析和改进
赵自义
《金属制品》
2010
5
下载PDF
职称材料
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