210万t/a催化裂化装置轴流风机动静叶片损坏原因分析

文章主要分析了轴流风机在经历过机组大修后,从开机正常到短时间内转子动静叶片断裂而手动停机事件的根本原因。研究发现,叶片断裂纹理多为疲劳断裂,根本原因为机组在低静叶角度、高转速、长时间处于失速区运行,叶片由于快速颤振引发疲劳断裂。

开缝式风力机静态失速特性的研究

本文通过数值模拟的方法,研究了三种开缝方案对风力机静态失速特性的影响,模拟结果表明,开缝式风力机静态失速特性较为平坦,风力机开缝对静态失速进行控制的方法是可行的,由下风面到上风面开缝的方案在多冲角工况下有较好的静态失速特性。开缝结构的吸气口具有堵塞效应,排气口的排气会明显干涉来流的流动,因此开缝方向和开缝口处的形状对开缝效果的影响显著。

水平轴风力机静态失速特性

采用叶片表面边界层理论分析,三维旋转流场的数值模拟以及实验风力机模型的流动测量方法对水平轴风力机的静态失速特性进行了较为系统的研究。研究表明,旋转速度使得实际三维旋转风轮翼型表面的静压分布与二维非旋转条件下翼型表面静压分布产生较大差别,这是造成静态失速的原因之一。

RSS 飞机深失速走廊特性分析

以放宽静稳定性（ＲＳＳ）战斗机Ｆ－１６为例，讨论了深失速走廊特性。利用具有非线性气动力的简化运动方程，分析了飞机深失速特性；应用反向积分技术确定出了深失速走廊——深失速平衡点的收敛区域（ＲＯＣ）。并分别对开环俯仰拉起和带过载滚转中惯性耦合引起的深失速进行了分析。最后阐述了一种改出深失速的非线性开关控制律。

带有蜗壳的离心压气机进口失速先兆位置的确定及其成因分析

为了确定离心压气机失速先兆形成的原因,分析蜗舌与失速先兆位置的关系,采用数值计算方法对高速小流量离心压气机失速先兆特征进行了研究。计算结果表明:失速过程中流场结构的变化说明了离心压气机出现的是脉冲波失速先兆,离心压气机失速先兆现象由蜗舌对气流的阻滞作用诱发,蜗壳内部流场在周向55°附近区域出现高静压区域,高静压区域形成的扰动通过前倾后弯的叶轮通道逆向传播至叶轮进口,从而在进口周向115°附近出现失速先兆。

基于模糊熵的压气机失速信号分析研究

熵作为无序程度的度量,能够用于描述不同过程的复杂度或相似程度。采用模糊熵分析了某跨声压气机从稳定工作状态连续变化到失速工作状态过程中机匣壁面静压的变化情况,发现模糊熵值在压气机稳定工作状态下变化很小,而当模糊熵开始大幅值波动时压气机开始进入失速状态。将模糊熵分析结果与滤波分析进行对比表明,模糊熵可应用于压气机失速先兆信号的实时监测。

RSS飞机深失速仿真研究

参考Ｆ—１６战斗机数学模型和原始数据，通过分支分析和突变理论方法（ＢＡＣＴＭ）以及数值积分时间历程法的应用，估算出Ｆ—１６飞机的分支图。分析并参考飞机分支图特性，研究飞机深失速进入特性及其改出特性。考虑按随控布局概念设计的控制系统的应用，研究迎角反馈增益、俯仰均速度反馈增益和迎角／过载限制器中的增益等参数变化对Ｆ—１６飞机深失速特性的影响情况．

电站轴流风机旋转失速工况下的叶轮静力特性研究

基于Realizable k-ε湍流模型对某电站轴流风机旋转失速工况下的流场进行了数值模拟,并基于有限元分析方法结合流固耦合理论,利用Ansys软件对旋转失速工况下的风机叶轮进行流固耦合研究.结果表明:风机进入旋转失速状态后,叶轮内存在一个与叶轮旋转方向相同的失速团;叶轮的等效应力分布主要受离心力载荷的影响,旋转失速对叶轮等效应力分布的影响较小,叶轮的最大等效应力小于材料的屈服强度,未达到屈服状态;气动力载荷对叶轮的总变形量有显著影响,旋转失速发生后,失速团中心所在区域的总变形量最大,较设计工况下增大了72.2%.

离心压气机无叶扩压器内部流动三维数值研究

无叶扩压器是离心压气机的重要部件,研究其内部流场掌握其流动特点,对于提升无叶扩压器性能及了解失速诱发原因具有重要意义。本文利用Workbench15.0软件对离心压气机进行模型建立和数值模拟,对不同流量下离心叶轮和无叶扩压器内部流场进行分析。结果表明:无叶扩压器回流区首先出现在其轮毂侧,随着流量的减小回流区出现在无叶扩压器前盘侧,当流量进一步降低回流区出现在无叶扩压器壁面两侧;出现回流区时无叶扩压器并不会立即进入失速状态,随着回流区域的扩展当其中一侧回流区发展到无叶扩压器出口时无叶扩压器进入旋转失速状态;无叶扩压器内的不稳定流动状态可以用无叶扩压器内静压升系数表示,无叶扩压器失速发生时静压升系数也会随之下降。

飞机深失速改出特性

用相轨迹法、时间历程法、分支突变理论(BACTM)法研究了深失速的改出过程和一些改出特性,并进一步分析了深失速的两种改出方法:静态改出法和动态改出法。最后又简要地分析了影响深失速及其改出特性的因素。

600MW机组引风机失速的分析

针对某火力发电厂600 MW机组引风机运行过程中振动较大的问题,阐述了静叶可调轴流风机产生失速的机理和原因,测量了不同工况下引风机进出口静压,并计算比较了原烟气系统与临时系统的系统阻力变化,提出了相应的改造措施。测量结果表明,尾部烟道临时系统烟气系统阻力大幅增加,就会造成引风机处于失速区运行,导致振动偏大。引风机系统经改造后,引风机运行正常,减小了尾部烟道烟气系统阻力。

电动工具国家监督抽查不合格项目分析与建议

基于2020年度电动工具(电钻、电锤)国家抽查结果,结合相关标准要求和第三方检测实验室检测数据,梳理、分类电动工具产品不合格项目并进行原因分析,给出相应调整措施和质量提升建议。

直叶片动态效应水动力特性实验研究

文章通过水槽实验研究了直叶片在静态以及动态效应下的水动力特性。研究结果表明:在静态分析情况下,在来流加、减速过程中,直叶片的升、阻力系数的变化趋势相同;在动态分析情况下,当来流速度一定,电机转速不同时,直叶片的升、阻力系数在不同转速下的变化趋势基本相同;当电机转速一定,来流速度不同时,来流速度对叶片水动力性能的影响具有一致性;与静态分析相比,翼型的动态失速角大于静态失速角,失速延迟现象较为明显。实验结果可为直叶片动态失速现象的研究提供一定的参考价值。

锅炉静叶可调轴流风机失速分析

目前300 MW以上燃煤发电机组一般都采用轴流式引风机,其中又以静叶可调式轴流风机占大多数。针对轴流风机在运行中避免失速问题进行了分析,指出静叶可调轴流风机失速的一种主要原因是调节叶片开度定位错误使风机运行在失速区,检查并纠正其开度指示后即可避免失速。

电钻静态堵转力矩最新测量方法介绍

针对电动工具中的电钻、电锤类产品在国抽中发现的不合格现象,介绍IEC62841-2-1:2017中手持式电钻静态堵转力矩的测量方法,包括测量限值确定、测试设备规定和测试程序明确等方面。

脱硫系统增压风机选型及并联运行方式控制

针对600MW及以上火力发电机组,煤质较差、灰分较高、烟气量较大、设置GGH且保留旁路时,石灰石—石膏湿法脱硫系统一般配置2台静叶可调轴流增压风机,此时增压风机的选型需要适应机组40%～100%负荷各工况下的运行,如何提高静调风机的效率、降低电耗,以及避免在由低负荷变化至高负荷时2台增压风机的抢风,对于机组运行及设备安全尤为重要。结合老挝HONGSA 3×626MW燃煤电站项目,通过在静叶可调增压风机内部加装KSE防失速装置,能够确保低负荷工况下增压风机避开失速区域;锅炉主机在低负荷升至高负荷时应与脱硫系统互相配合,调整引风机与增压风机的出力,确保机组安全运行。

新一代战斗机非定常流动数值研究综述

新一代战斗机强调超机动能力和强隐身性,其中大攻角下的静态失速、动态失速及内埋弹仓绕流是与高机动和强隐身密切相关的、极具挑战的几类典型的非定常流动,它们对数值方法提出了极高的要求。为了高精度地仿真流场、清楚地揭示流动机理,有效地控制非定常流动,非常有必要发展高精度且高效率的RANS-LES混合方法体系,包含RANS-LES混合方法本身、与RANS-LES混合方法匹配的高精度自适应耗散格式、基准湍流模式、高质量计算网格、高精度时间推进方法、非定常量的统计方法等,具有极强的紧迫性。提出、发展、验证并应用该类方法数值仿真新一代战斗机(包括单独部件、组合体、甚至全机)的非定常流动,数值预测结果与风洞实验数据吻合良好;此类方法可为新型战斗机设计提供理论依据和分析手段。

多级轴流压气机稳定性数值研究

本文以某压气机前五级为研究对象,利用计算流体力学方法研究了可转静叶对提高压气机部分转速下喘振裕度的效果,研究表明,可转静叶能够明显地提高压气机部分转速下的喘振裕度。通过分析影响压气机不稳定性的因素,给出了一个扩压参数来衡量压气机稳定性和承载能力,从而指导选取最优可转静叶安装角,使压气机喘振裕度达到最大,并在该参数的指导下,得出了可转静叶的一组最优安装角。

周向总压畸变进气下叶片前掠对转子稳定性的影响

以跨声速压气机NASA转子11为原型进行前掠改进,对得到的前掠转子与原型转子内流场进行了定常数值模拟,结果表明:在设计转速下前掠转子的性能有所提高,尤其是近失速流量有明显的降低.在周向总压畸变进气条件下,对转子11和前掠转子进行了非定常数值模拟,两者的性能较均匀进气条件下都出现了不同程度的下降,但前掠转子的近失速流量仍明显低于转子11,这是因为转子11叶尖区域处气流较前掠转子更易堵塞.

水平轴风力机静态失速数值模拟

采用数值模拟的方法计算了NREL Phase VI叶轮静态、旋转时沿径向5个截面的压力系数、绕流流场以及其升力系数,进而分析了叶片旋转效应引起的静态失速及其特性。结果表明,当叶片表面的流动为附着流动时,相同攻角下二维翼型流场和旋转叶片的翼型流场两者并无差别,不会发生静态失速现象。当叶片表面的流动发生失速时,其截面翼型周围流体的流动与相应的二维翼型周围流体的流动差别较大,发生静态失速现象。旋转叶片的静态失速现象沿叶片径向从叶尖到叶根处越来越明显,叶片内侧段叶根附近最明显。结论可为深化了解风轮叶片的气动性能及风力机的设计工作提供借鉴。