高强韧性轮辋用490CL车轮钢焊接开裂失效分析

采用闪光对焊制成的490CL车轮钢轮辋在扩口成型工序,从焊缝处开裂失效。通过宏观、微观断口形貌观察,化学成分和力学性能检测,显微组织检验,显微硬度测试及能谱成分分析,对高强韧性轮辋用490CL车轮钢焊接开裂原因进行分析。结果表明,焊缝开裂处存在一定面积的以氧化锰为主的焊接“灰斑”,降低了焊缝塑性,导致焊接好的轮辋在扩口成型时从焊缝融合线处开裂。从降低闪光留量、增加顶锻压强等方面调整焊接工艺参数,改善轮辋用490CL车轮钢焊缝质量,轮辋成型时焊缝开裂比率从1.5%降低至0.3%。

轧制工艺对高强度车轮AG650LW轮辋钢的组织和性能的影响

通过Gleeble-3800热模拟试验机对AG650LW钢进行动态CCT曲线测定和轧制工艺模拟试验,得出满足650 MPa轮辋钢性能要求的组织为由铁素体+贝氏体+少量的珠光体,其终轧温度840~880℃,卷取温度480℃,轧后层流冷却速率≥10℃/s,硬度≥220HV。试验钢卷的综合开裂率4.3‰,满足了用户的加工期望要求。

260 t转炉沸腾出钢渣洗脱磷工艺实践研究

分析了影响260 t转炉沸腾出钢脱磷效果的工艺参数及其影响规律,得出结论:随着钢水氧含量、白灰加入量的增加,钢水脱磷率不断提高,但白灰加入量达到1000 kg后,脱磷率维持最大值不再明显变化;吹氩50 s之后脱磷率提高,并在180 s达到最大值,之后脱磷率不再提高。采用沸腾出钢渣洗脱磷工艺后,钢水平均脱磷率由9.4%提高到16.7%,磷含量超标的质量事故平均降低0.3罐/月,未出现该工艺造成钢水温度低的相关事故。

轮辋用车轮钢380CL焊后扩口开裂原因分析

采用光学显微镜、显微硬度计等对闪光焊接的轮辋用车轮钢380CL开裂试样进行检测分析。结果表明,车轮钢380CL中C元素含量超内控上限,闪光焊接时焊缝区域为快速高温加热,焊后冷却速度快,焊缝区淬透性提高,出现粗大的贝氏体组织;基体和热影响区显微硬度(HV0.1)为303~310,而焊缝区的显微硬度(HV0.1)为346,比基体和热影响区的硬度高12%~14%,硬度差异较大,轮辋扩口变形时各组织变形协调能力差,导致在焊缝和粗晶热影响区的交界处开裂。通过严控车轮钢380CL的化学成分,同时降低焊接热输入量,可细化焊缝组织,降低焊缝和基体、热影响区的硬度差,保证焊缝具有良好的塑性,降低轮辋成形开裂率。

全钢无内胎子午线轮胎胎圈气泡的分析及改进

本文从轮胎圈部结构方面对胎圈气泡产生的原因进行了分析,并提出了改进措施,结果表明,通过调整过渡层及气密层宽度、位置,优化内衬层胶片、胎侧胶片位置,调整胎侧耐磨胶边部的形状等,可以有效的降低全钢无内胎子午线轮胎胎圈气泡的发生率。

汽车钢圈疲劳寿命的有限元分析

钢圈是位于轮胎和车轿之间承受负荷的旋转部件,其作用是安装轮胎,承受轮胎与车轿之间各种作用力和力矩,对汽车行驶的安全性、稳定性、平顺性和牵引性均起着重要的作用。基于名义应力法的分析过程及有限元分析软件,探讨了钢圈弯曲工况下结构强度及疲劳寿命预估的方法。通过理论计算、实际使用情况及弯曲疲劳试验的结果验证了所提方法的正确性,所提方法可在产品设计阶段就预测设计产品的使用寿命及结构特点,为钢圈的设计及优化提供依据。

闪光对焊焊接380CL钢轮辋焊缝开裂原因分析

利用光学显微镜、扫描电子显微镜等分析了闪光对焊焊接380CL钢轮辋焊缝开裂的原因。结果表明:该轮辋焊缝的开裂为脆性开裂,焊缝区晶粒异常长大及焊后冷速较快而产生的粗大魏氏组织是其失效的根本原因;通过优化闪光对焊工艺,降低焊接时焊缝中心高温停留时间以有效控制焊缝奥氏体晶粒尺寸,可以保证焊缝良好的强韧性、避免焊缝开裂。

液压成形S500MC高强钢汽车轮辋疲劳性能的有限元模拟

以厚度为2.0 mm的S500MC微合金高强钢板为材料,采用液压成形工艺制造汽车轮辋,通过有限元方法分析该轮辋的疲劳性能,并与常规滚压成形2.3 mm均匀壁厚SPFH540中强度低合金钢轮辋和2.0 mm均匀壁厚S500MC微合金高强钢轮辋进行对比。结果表明:液压成形轮辋壁厚的最大减薄率为10.9%;液压成形轮辋的截面弯曲应力和径向应力变化趋势与2种滚压成形轮辋的一致,说明轮辋局部减薄不会使其所受应力发生明显变化;液压成形轮辋的最大弯曲应力和最大径向应力低于该钢的屈服强度,最大弯曲应变和最大径向应变均远小于屈服应变,且疲劳性能安全系数均大于1,表明壁厚局部减薄不会影响轮辋的弯曲和径向疲劳性能。

胎圈着合宽度对7.00R16LT全钢轻型载重子午线轮胎性能的影响

研究胎圈着合宽度对7.00R16LT全钢轻型载重子午线轮胎性能的影响。结果表明,与胎圈着合宽度采用标准轮辋宽度设计轮胎相比,着合宽度宽半寸设计轮胎在标准轮辋上装配后胎圈部位内收位移增大,胎圈部位与胎肩部位的应力分布得到平衡,胎肩部位接地压力分布得到较大改善,轮胎耐久性能提升了8%。

小方坯连铸生产低碳易拉丝钢的工艺技术研究

分析了马钢 6流小方坯连铸机生产低碳易拉丝钢工艺技术。它们包括 :在线定氧 ,喂铝线 ,将钢水中活度氧控制在 (4～ 5 )× 1 0 - 5范围 ,保护浇注以及电磁搅拌等。由于采用上述技术 ,小方坯的质量得到改善 ,进而使线材表面质量改善 。

轮辋辊压成形过程的有限元模拟

随着汽车轻量化的要求,热轧高强钢不断地被应用到轮辋上,辊压工艺成为钢制轮辋的主要成形方法。本文以ABAQUS/Explicit有限元软件为平台,建立轮辋辊压成形过程的三维弹塑性有限元模型,并对轮辋辊压成形的全道次进行数值模拟。在轮辋辊压有限元模型中,以弹簧连接导向轮的方法实现对轮辋边缘的弹性接触,并重点研究边界条件设置对模拟结果的影响。研究表明,此方法模拟的厚度变化规律与试验结果相符合,表明本文建立的轮辋有限元模型是正确的。

钢圈与文胸造型的关系分析

从3种不同文胸造型分析钢圈对罩杯纸样设计的影响.文胸外观造型的提升或居中效果,在纸样设计上意味着BP点的数据移动,进而影响到乳房根围造型效果的弧形设计和钢圈形状设计.依赖钢圈形状而绘制的罩杯纸样会不同,影响到装饰蕾丝面料的选材也不同.在文胸纸样设计过程中,各主要环节设计都要围绕文胸造型要求进行数据和形状的调整.

钢制车轮轮辋电阻对焊开裂影响因素分析

乘用车钢制车轮制造主要包括四大工艺:轮辐工艺、轮辋工艺、总成焊接工艺及涂装工艺,轮辋电阻对焊工艺是轮辋生产中的重要工艺。轮辋电阻对焊工艺是将长方形轮辋板料,通过圈圆后对焊成环形,然后对环形材料进行滚压成型形成轮辋。轮辋电阻对焊开裂不仅使轮辋生产的质量成本提高,而且在装胎时易造成车轮慢漏气的质量缺陷,引起客户抱怨。因此,对轮辋电阻对焊开裂影响因素的研究具有非常重要的意义。

小方坯连铸生产低碳易拉丝钢工艺技术研究

对马钢新六机六流小方坯连铸机生产的低碳易拉丝钢的生产工艺进行了分析 ,认为新六流生产的低碳易拉丝钢 ,在采取了精炼站在线定氧喂铝线 ,将钢水活度氧控制在 ( 40～ 5 0 )× 10 - 6 ,同时连铸采取保护浇铸和电磁搅拌等技术后 ,铸坯质量的改善效果明显 ,轧制的盘条表面质量良好 。

锭型及轧制规程对提高沸腾钢锭初轧成坯率作用的研究

通过模拟实验，研究了１１５０初轧机轧制攀钢Ｆ８．５ｔ沸腾钢锭及包钢Ｂ８．４ｔ沸腾钢锭导致不同成坯率的原因，工业试验表明，在锭型不变的条件下，改进轧制规程可提高初轧成坯率１．１５％以上。找到了提高Ｂ８．４ｔ锭初轧成坯率对应的最佳轧制规程，为提高包钢沸腾钢初轧成坯率提供了科学依据。

预测半钢冶炼条件下沸腾钢氧含量的数学模型

本文以试验测定为基础，建立了攀钢工业生产条件下，预测用半钢冶炼沸腾钢时钢中氧含量的数学模型，模型计算结果与试验测定较好吻合．

无磁钢20Mn23AlV保护渣液渣和渣圈性能变化对连铸的影响

对高铝无磁钢20Mn23AIV(/%:0.14～0.20C、21.50～25.00Mn、1.50～2.50Al、0.04～0.10V)200 mm板坯连铸过程结晶器保护渣液渣和渣圈的化学组成、理化性能和结晶矿相进行了对比分析。保护渣原渣组成为(/%):31.91CaO、30.30SiO_2、6.58Al_2O_3、1.12MgO、3.02MnO、7.73Na20、7.10F。结果表明,连铸开浇后15 min,液渣和渣圈中的SiO_2含量分别降低至22%和18%,Al_2O_3含量分别提高至20.5%和25.5%,其碱度由原渣的1.05分别提高至1.7和2.0。此时液渣及渣圈的熔化温度和粘度大幅度增加,转折温度大幅度降低;渣圈的化学成分及理化性能的变化幅度均大于液渣。连铸开浇15 min后液渣及渣圈的成分与性能均趋于稳定。高熔点相钙铝黄长石的析出是促使渣圈形成的重要原因。

用PLC控制的三相次级整流钢圈对焊机

本文介绍了一种用ＰＬＣ控制的ＵＺ－３５０三相次级整流钢圈闪光对焊机。与单相交流闪光对焊机相比，它具有三相负荷均衡、焊接热效率高、控制精度高等优点，适用于较大截面汽车钢圈的闪光对焊。

准沸腾钢连铸坯的凝固组织和内部缺陷

对准沸腾钢连铸坯的低倍凝固组织和皮下气泡等内部低倍缺陷的形成原因和影响因素进行了试验研究 ,并提出了控制铸坯低倍凝固组织各带的形成和防止产生铸坯内部缺陷的具体措施。

稀土元素对LD钢氮化过程和抗滑动磨损性能影响的研究与应用

研究了稀土元素对LD钢氮化过程和抗滑动磨损性能的影响。结果表明 :稀土对LD钢的氮化过程有明显的催渗作用 ;稀土对氮化层的改性作用可显著提高LD钢的抗滑动磨损性能 ,且该作用随着时间的延长更加明显。稀土氮化工艺处理的自行车车圈轧辊模具使用寿命较普通氮化提高了一倍以上。