以逆向Stirling循环为原理的理想气体的可逆制冷机中功转化为热的比率为η比率=-Q/W1=(T1-T2)/T1。在可逆制冷机中,实际气体和理想气体的功温比守恒。可逆过程的功温比是状态函数。文章提出了热力学第二定律的新表述,即不可能通过做功...以逆向Stirling循环为原理的理想气体的可逆制冷机中功转化为热的比率为η比率=-Q/W1=(T1-T2)/T1。在可逆制冷机中,实际气体和理想气体的功温比守恒。可逆过程的功温比是状态函数。文章提出了热力学第二定律的新表述,即不可能通过做功使之完全变为热量而不产生其它影响。可证明实际过程的功温比大于可逆过程的功温比,integral from n=j to i(δW)实际过程≥integral from n=j to i(δW)可逆过程。展开更多
红层泥岩水敏性高,作路基填料时可用石灰改良。受季节变化影响,路基基床经历干湿循环,导致服役性能降低。为研究干湿循环下改良填料力学特性劣化规律,开展一系列干湿循环试验、无侧限抗压试验和弯曲元试验测定改良填料无侧限抗压强度和...红层泥岩水敏性高,作路基填料时可用石灰改良。受季节变化影响,路基基床经历干湿循环,导致服役性能降低。为研究干湿循环下改良填料力学特性劣化规律,开展一系列干湿循环试验、无侧限抗压试验和弯曲元试验测定改良填料无侧限抗压强度和小应变刚度。结合连续滴水扫描电镜(scanning electron microscope,简称SEM)试验,揭示干湿循环后填料微观结构劣化特征。结果表明:低幅度循环下试样在干侧和湿侧均产生体胀。高幅度循环下试样在湿侧产生体胀。在干侧先产生体缩,随循环次数增加,即使含水率较低,试样也产生体胀。体胀导致强度和小应变刚度均有不同程度的劣化。当试样产生体缩时,强度有所增长,但小应变刚度由于裂缝衍生而持续衰减。试样强度随损伤体变可用统一劣化方程表示。但高幅度循环下试样干燥后的小应变刚度远低于劣化线,且劣化速率远大于强度。试样滴水后能维持基本形貌,但观察到团聚体松散、微粒剥落和新生裂缝等结构劣化特征,从而导致宏观力学性能衰减。展开更多
文摘以逆向Stirling循环为原理的理想气体的可逆制冷机中功转化为热的比率为η比率=-Q/W1=(T1-T2)/T1。在可逆制冷机中,实际气体和理想气体的功温比守恒。可逆过程的功温比是状态函数。文章提出了热力学第二定律的新表述,即不可能通过做功使之完全变为热量而不产生其它影响。可证明实际过程的功温比大于可逆过程的功温比,integral from n=j to i(δW)实际过程≥integral from n=j to i(δW)可逆过程。
文摘红层泥岩水敏性高,作路基填料时可用石灰改良。受季节变化影响,路基基床经历干湿循环,导致服役性能降低。为研究干湿循环下改良填料力学特性劣化规律,开展一系列干湿循环试验、无侧限抗压试验和弯曲元试验测定改良填料无侧限抗压强度和小应变刚度。结合连续滴水扫描电镜(scanning electron microscope,简称SEM)试验,揭示干湿循环后填料微观结构劣化特征。结果表明:低幅度循环下试样在干侧和湿侧均产生体胀。高幅度循环下试样在湿侧产生体胀。在干侧先产生体缩,随循环次数增加,即使含水率较低,试样也产生体胀。体胀导致强度和小应变刚度均有不同程度的劣化。当试样产生体缩时,强度有所增长,但小应变刚度由于裂缝衍生而持续衰减。试样强度随损伤体变可用统一劣化方程表示。但高幅度循环下试样干燥后的小应变刚度远低于劣化线,且劣化速率远大于强度。试样滴水后能维持基本形貌,但观察到团聚体松散、微粒剥落和新生裂缝等结构劣化特征,从而导致宏观力学性能衰减。