Vita Mark Ⅱ与饰瓷结合强度的比较与分析

目的:比较和分析Vita Mark II与2种全瓷系统饰瓷的结合强度。方法:将Vita Mark II瓷块切割成8 mm×6 mm×2 mm试件20个,随机分成2组(n=10),分别在其表面烧结饰瓷VM9和Titankeramik,用万能试验机测定剪切强度,扫描电镜(SEM)观察结合界面的形貌和构象,热场发射扫描电镜(FE-SEM)对结合界面进行元素定性分析。结果:VM9组和Titankeramik组剪切强度(MPa)分别为:36.92±7.6和41.02±9.40(P>0.05);各组试件破坏模式均以基底瓷破坏为主,SEM观察显示2种饰瓷材料在界面区与Mark II瓷块镶嵌融合,结合紧密无间隙。FE-SEM分析表明界面区Al元素质量分数呈梯度变化,由基底瓷向饰面瓷Al的质量分数逐渐下降,提示基底瓷中Al有越过界面相互渗透的现象。结论:VM9和Titankeramik饰瓷与Vita mark II的结合强度均能满足临床需要。

不同树脂水门汀对Vita MarkⅡ与牙体剪切强度的影响

目的比较全酸蚀树脂水门汀NX3、自酸蚀树脂水门汀Panavia F、新型自粘接树脂水门汀Rely X U200对牙釉质/牙本质与Vita MarkⅡ瓷块的剪切强度的影响。方法预备60个Vita MarkⅡ瓷块,随机分为6组;预备30个牙釉质试件和30个牙本质试件,各随机分为3组。分别按NX3、Panavia F、Rely X U200使用说明将瓷块与牙釉质试件和牙本质试件进行粘接。37℃恒温水浴24 h后进行剪切强度测试,并观察断裂界面。结果 NX3、Panavia F的断裂界面以混合断裂为主,Rely X U200以界面断裂为主。NX3、Panavia F对牙釉质/牙本质与瓷块强度差异均无统计学意义,但明显高于Rely X U200(P<0.05)。结论自粘接树脂水门汀操作简便,但粘接强度较低。建议使用全酸蚀树脂水门汀和自酸蚀树脂水门汀对全瓷修复体进行粘接。

HXD3C型电力机车吊杆体划线优化及加工工艺

吊杆体是HXD3C型电力机车连接轴箱与车架的零部件,42CrMo材质,采用锻压模具成型工艺,强度高,机械性能好。杆体两端两个连接孔的尺寸精度和形位精度,是吊杆体抗拉强度、抗弯强度和使用寿命的保证。本文对HXD3C型电力机车吊杆体划线工艺进行优化和创新,并对划线创新操作法和加工工艺技术要点进行详解。

高强焊丝钢N2M2T连铸坯表面缺陷分析及工艺改进

针对某钢厂在冶炼N2M2T高强焊丝钢时,连铸坯表面出现的凹陷、角部深振痕裂纹及渣坑等表面缺陷,结合理论分析及现场实际生产情况,从保护渣理化性能、结晶器振动参数、一冷配水及钢中N含量等对铸坯表面产生的缺陷进行分析。结果表明,连铸坯产生的表面缺陷主要与保护渣理化指标、结晶器振动参数、钢中N含量有关,而与一冷配水关系不大。生产实践表明,通过将保护渣碱度从0.6提高到1.19,w[C]从13.51%降低到8.21%,粘度从0.666 Pa.s降低到0.156 Pa.s,结晶器振动参数偏斜率由0.15提高至0.20,振频公式由60+50 V调整为90+60V,钢中N含量控制在<50×10^(-6),连铸工序△N<7×10^(-6)等措施,N2M2T高强焊丝钢连铸坯的表面缺陷得到明显改善,铸坯合格率从85%提高到95%以上,为后续轧钢的稳定轧制提供了保证。

四种饰瓷与Vitablocs MarkⅡ瓷结合强度的比较

目的:测试并比较4种饰瓷与Vitablocs MarkⅡ瓷的结合强度,为临床使用提供依据。方法:将成品Vitablocs MarkⅡ瓷块切割成12mm×6mm×2mm的试件24个,随机分为4组,分别在其表面烧结E-maxceram、Vintage ZR、Cercon ceram kiss及VM9饰瓷,剪切实验测试各组结合强度,电镜观察确定试件的断裂方式。结果:E-maxceram、Vintage ZR、Cercon ceram kiss、VM94组的抗剪强度值分别为(41.07±12.42)MPa、(43.44±11.32)MPa、(35.81±8.69)MPa、(37.35±9.71)MPa;试件的断裂67%以上均发生于基底瓷;经单因素方差分析得出F=0.641,P>0.05,表明4组抗剪强度无显著性差异;单样本t检验结果显示,4组饰瓷与Vitablocs MarkⅡ瓷的结合强度值均高于ISO9693:1999规定的强度值(25MPa)。结论:4种饰瓷与Vi-tablocs MarkⅡ瓷的结合强度均能满足临床需要,可作为Vitablocs MarkⅡ的个性化饰瓷使用。

原材料对热熔标线涂料性能的影响

原材料是影响涂料性能的主要因素。本文研究了成膜树脂、重钙粉、石英砂、PE蜡、玻璃珠、增粘剂等原材料对涂料性能的影响,确定了各原材料的类型、掺量及比例。在所研究标线涂料中,选用C5加氢树脂作为成膜材料,掺量在13%~15%;玻璃珠掺量在22%;石英砂与重钙粉的掺量比为7:5,且石英砂掺量不宜大于33.3%;PE蜡掺量在1%~1.5%。选择白油作为添加剂,掺量在1%左右。增粘剂对涂料粘结性影响较大,ZN2型增粘剂最优。添加0.05%的光稳定剂可减少老化后涂料表面的裂纹。添加0.1%的抗氧化剂可改善老化后涂料色度差,且随着抗氧化剂的增加,涂料的粘结强度加大,老化前后的粘结强度差距减小。

车辆识别代号标签的工艺参数优化及验证

为了完善车辆的防伪功能,杜绝“套牌车辆”的出现,文章基于田口研究方法对具有防伪作用的车辆识别代号标签的工艺参数配比进行优化并验证。首先,在诸多工艺参数中确定涂胶克重、面材克重、荧光暗记比例三个参数为影响标签质量的变差因子,将剥离强度值作为观测值,环境温度作为噪声,建立L4正交矩阵进行试验。然后通过设计试验,得到在涂胶克重为40~50 g/m^(2)、面材克重为50 g/m^(2)、荧光暗记比列为5%时,标签无断裂和变形,质量最优的结论。最终通过子系统试验和整车试验验证,确定在采用优化的参数组合后,标签的质量成本、装配成本和不合格率大幅降低,使系统的稳健性得以提升。

试论中药制剂规格标示的合理性及规范性

目的探讨中药制剂规格合理规范的标示方式。方法从药品规格的核心要素及作用,结合中药制剂的安全性、有效性、质量可控性的要求,分析已上市中药制剂规格的现状及存在的问题,论述中药制剂规格的合理性及规范性。结果与结论中药制剂规格采用制成制剂的单位剂量的重量(装量),辅助标示相当于原药材量的通用表述方法及各剂型类别的规格标示方式,具有一定的合理性及规范性,有指导价值和现实意义。

大型成形设备紧固螺栓断裂原因分析

采用宏观分析、金相检验以及硬度分析等方法,对某大型成形设备紧固螺栓突然断裂现象进行分析。结果表明,导致紧固螺栓螺纹脆性断裂的直接原因为疲劳失效,裂纹源为螺纹表面的周向裂纹;螺栓力学性能不达标,以及螺纹表面平行于周向的机加痕迹导致螺栓的许用强度和疲劳强度大幅下降,无法满足设备运行的正常需求,最终导致螺栓断裂。

论坝工混凝土标号与强度等级

我国水坝工程过去一直采用混凝土标号,1997年《水工混凝土结构设计规范》提出改用混凝土强度等级,目前已经出版和正在编制的坝工设计规范,有的继续采用混凝土标号,有的已改用强度等级,颇为混乱.对此,笔者进行了较深入的分析,认为根据水坝工程的特点,坝工混凝土仍以采用混凝土标号为宜.

基于线性回归方法的缝口强度影响因素分析

为了研究紫外线纤维织物缝口强度的影响,利用正交试验,对具有抗紫外线功能的涤棉混纺平纹布与常规涤纶斜纹布和涤棉混纺平纹布的缝口强度进行测试,并用线性回归对数据进行拟合,分析各因素及抗紫外屏蔽剂对缝口强度的影响.结果表明:添加了抗紫外线屏蔽剂后,织物的缝口强度下降;织物中的纱线强度越高,组织结构越紧密,其缝口强度的基础值越大;缝口强度受缝迹密度的影响最大,且随着缝迹密度的增加而增大;缝口强度随着缝针针号的增大而减小;缝口强度随着缝份宽度的增加而增强,但受缝份宽度增加影响的幅度逐渐减小.

对GB/T17431中陶粒强度标号测试方法的商榷

现行国标GB/T17431-1998中陶粒强度标号的测试方法所采用的砂浆水灰比偏大、强度偏低 ,不能充分反映高强陶粒的强度潜能 ,导致其强度标号测定结果偏低20MPa～25MPa。据此建议将该国标中砂浆水灰比的范围扩大至0.25～0.45,相应陶粒最高强度标号提高至70MPa。并建议用砂浆强度fm 与混凝土强度fak比值是否处于fm= (1.10～1.25)fak的范围 ,作为评定陶粒强度标号的前提 ,且对高强陶粒应取下限。

喷气织机生产稀薄平纹织物开车档的解决措施

分析采用JAT710型喷气织机生产稀薄平纹织物时开车档的现象、形成原因及解决措施。通过控制纬纱的强力及强力不匀,调整运行开始角、停台时间补偿、单投纬开关、停止方式以及后梁高度、开口量、上机张力、织口高度等上机工艺参数,同时提高织布挡车工操作水平等措施,使开车档问题得到了有效控制,产品入库一等品率由95.5%上升到99.5%。

受力分析在机车牵引电机转轴探伤磁痕判别中的应用

针对机车牵引电机转轴磁粉探伤中的磁痕显示现象,通过对转轴受力情况的比较分析来判别磁痕的危险性,结合补充检测、实际印证的结果,得出有该磁痕显示现象的电机转轴不必采用更先进的探伤技术重新检测,仍可继续使用的结论。

高压喷涂道路标线附着强度的形成机理──美国Graco公司的高压无气喷涂工艺分析

分析了高压涂料喷束的特点及其对路面的作用．进而揭示了高压喷涂道路标线附着强度的形成机理．

低温烧成早强高标号硅酸盐水泥的研究

利用工业原料及工业废渣在１２５０±５０℃烧成了Ｃ＿３Ｓ含量６０％以上，标号高于６２５Ｒ的硅酸盐水泥熟料。并对其烧成机理及水化机理进行了探讨。

LNG围护系统结构失效模式的有限元模拟

LNG运输船设计关键技术之一是液舱围护系统的结构安全设计。为了保证LNG液体的运输安全,需要特别关注围护系统的结构设计,其中对结构失效模式及其发生机理的研究具有很高参考价值。为了能够全面研究薄膜型液舱结构特性,采用基于有限元的数值模拟方法,针对在晃荡荷载下的结构响应,建立了一种简化的二维有限元模型。根据层式复合材料特点,分别选取对应的强度失效准则,分析结构的失效模式。数值分析结果显示,首层聚氨酯泡沫层在晃荡荷载作用下最先发生压溃破坏,在MARKⅢ型液舱设计中应该被重点关注;其他的结构失效模式依次为:次层聚氨酯泡沫层压溃失效、层合板剪切失效以及树脂绳压溃失效。采用数值模拟进行围护系统的截面失效模式分析,能够快速高效地指导LNG液舱结构设计,是在液舱设计领域新的应用尝试。

也论汉语被动式被动义的标现梯度——从历时发展的视角

文章从屈哨兵(2008)的被标的被动义标现梯度序列出发,较为深入的讨论了汉语被标的多样性,标记的多角度性,某些被标的可省性,并从被标的历时发展中发现,汉语的被标历来就有既标记施事、又标记动词,以及同时标记施事和动词的特点。汉语特定被标的被动义标现梯度差别不大,汉语被动式的被动义标现梯度应该遵循下面的系列:施事被标记的被动式>动词被标记的被动式>无标记被动式。

均匀外场中介质球壳的场分布

应用轴对称情形下Laplace方程在球坐标系中的通解,根据边值关系,求出了在均匀外场中介质球壳各区域的势函数,讨论了场分布特点,并由此得到了介质球壳的磁屏蔽效果.

刻痕标记技术对义齿基托塑料弯曲强度的影响

目的:研究在可摘义齿塑料基托上施行刻痕标记技术对义齿基托弯曲强度的影响。方法:对长度为65mm,宽度为10mm,厚度分别为1.5mm、2.0mm、3.0mm的义齿基托用塑料试样分别采取不作刻痕、在试样中央作刻痕后不填入自凝树脂和刻痕后填入自凝树脂三种方法处理(刻痕的长度为5mm,宽度和深度均为0.5mm),并在力学实验机上检测各组试样的弯曲强度,做统计学处理。结果:当试样厚度为1.5mm时,无论刻痕是否用自凝树脂填入,其对试样的弯曲强度的影响差异均有显著性;随着试样厚度的增加,刻痕对试样的弯曲强度的影响越来越小,当试样厚度为2.0mm以上时,刻痕填入自凝树脂后对试样的弯曲强度的影响差异无显著性。结论:在本实验条件下,此标记方法用在可摘义齿塑料基托上是完全可行的,不会对义齿基托弯曲强度造成影响。