浅谈锅炉用T/P91钢管质量控制

T/P91钢管在火力发电领域应用较广,对该类钢材的各方面深入了解有助于在对该类钢材使用过程中的质量控制。本文通过对T/P91发展过程以及强化机理的简要叙述,并着重通过对T/P91钢制造过程、焊接热处理过程、长期运行后金相组织变化引出质量控制方面的相关内容。

基于T/P资料分析南海海面风、浪场特征及其关系

本文以T/P卫星高度计提供的海面风、浪资料为基础,利用自然正交函数对南海海面风、浪场进行展开,然后找出统计上显著的几个典型场,探讨南海海风、浪场的时空分布特征及其关系。分析结果显示,南海海面风、浪场的第一、第二模态具有很好的相似性,第三模态却表现出明显不同的特征,这一结果可以很好地反映南海海面风、浪场间的关系,从而为海浪场的经验预报和分析提供参考。

利用T/P卫星测高资料构造中国近海及邻域平均海平面和海面地形

在对T／P卫星4年1992年10月-1996年10月测高数据的编辑及预处理基础上，采用stacking处理技术构造出中国近海及邻域（0°—40°N，105°—135°E）相对于GRS80参考椭球的30’×30’年平均海平面，其总体精度达到±83cm（均方根）水平。验证了中国近海及邻域的平均海平面在总体上呈东南高、西北低的趋势。利用JGM-3和OSU91A混合模型的重力大地水准面，直接从平均海平面中扣除大地水准面起伏的影响，并采用“剪切”法得到中国近海及邻域完整到20阶次的海面地形模型的球谐函数表达式，验证了中国近海及邻域海面地形在总体上为正的格局，并对其构造特征作了初步探讨。

利用T/P海面高度数据校验验潮站地面升降的初步研究

利用TOPEX/Poseidon卫星1993—2001年的海面测高资料提取了上海和江苏临近海域这9年间的绝对海面变化信息,并与该区域6个验潮站的同时段潮位记录数据进行了对比分析。研究结果表明根据T/P海面高度数据提取的月均海面变化曲线与同海区验潮站测得的同期海面变化过程具有相当好的一致性和同步性,但是根据潮位序列得出的9年平均海面上升速率值均大于根据卫星资料得出的上升速率值。由于卫星测高数据是严格建立在地心坐标基础上的,因此二者的差异在很大程度上应与验潮站所在地点的地面沉降有关。值得注意的是经过地面沉降校正的上海吴淞验潮站数据得出的9年平均海面上升速率值仅比卫星测高结果大0.43mm/a,而江苏省射阳河口至三条巷之间5个未经地面沉降校正的验潮站得出海面上升速率与卫星测高结果之间的差值在0.95～3.01cm/a之间,并呈向北递增趋势。这一对比结果反映该岸段近期的地面沉降速率可能有自南向北增大的趋势,其量值有可能达到年厘米量级。

T/P91钢在450-1200℃区间各相元素的分配特征及相稳定性

利用Thermo-Calc软件计算了高Cr铁素体耐热钢T/P91在450-1200℃区间的平衡相成分及其含量,引入合金相元素分配量的概念,研究了钢中Cr,Mo,Fe,V,Nb,C和N等主要元素随着温度变化在各平衡相中的分配特征、相稳定性、化学组成及其演化规律.结果表明,利用相元素分配量随温度变化的特征,便于揭示不同温度区间M_(23)C_6及MX相的稳定性,合理确定不同MX相的亚类型及M和X的构成及演化规律.此外,有助于了解基体相含碳量的变化对M_(23)C_6和MX相的影响。

关于T/P91钢和T/P92钢里氏硬度与布氏硬度换算差异性的物理学解释

基于火力发电厂高温管道用材T/P91钢和T/P92钢里氏硬度与布氏硬度换算数据,并根据两种硬度的物理意义以及材料力学性能特点,构建了简化的应力-应变模型,分析了T/P91钢和T/P92钢在里氏硬度与布氏硬度换算过程中存在的差异,并应用物理学对该差异性进行了解释。同时指出里氏硬度既受试验条件的限定,又受材料物理、力学性能的影响,不同材料的里氏硬度与布氏硬度换算应以试验为基础,是大数据统计与分析的结果,数据积累越多换算结果就越准确。

基于T/P卫星海面测高的黄东海海面地形变化探讨

利用Topex/Posedion卫星的SSHA数据对黄、东海1993—2001年期间的平均海面地形的空间形态特征、变化速率的空间分布特征及年内变化特征等3个方面进行了分析。研究结果表明,该海区9a平均海面地形的基本特征为:东南高、西北低,由东南向西北倾斜,最大高差超过90cm;1993—2001年期间全海区均呈现海面上升趋势,上升速率值在5～8.6mm/a之间,海面上升的空间分异表现为南快北慢,东快西慢。海面地形的年内变化在时间上呈正弦波动,空间上中、北部区域变化速度快,年较差大;南部区域变化速度慢,年较差小;变化空间特征复杂。

T/P91高压锅炉管应用及生产工艺概述

文章阐述了T/P91高压锅炉管的应用及生产工艺。该高压锅炉管主要应用于大容量、高参数的亚临界、超临界、超超临界机组。在生产高合金钢T/P91轧制无缝钢管时,要严格控制管坯的加热温度、穿孔温度及速度、轧制及定径温度、冷却速度等工艺参数。

T/P91焊接质量控制

T/P91钢焊接质量控制至关重要,从影响焊接质量的5个因素着手,结合多年来的焊接实践经验,分别阐述了人员、设备、材料、工艺、环境等方面的控制要点,指出了容易产生缺陷的关键点,并对不同焊接方法的质量控制过程进行了详述,分析了焊接工艺对接头性能的影响,最后对预防和消除不合格焊缝提出了控制措施。

T/P机器人原理实验台的研制

本文介绍了 T/P 机器人原理实验台的研制.实验台具有结构简单、操作方便的特点.软硬件构成采用了示教盒示教方式并具有插补计算,速度调节等功能.硬件布置也考虑了示教再现信息流的表面代和直观化.

针刺对冠心病TXB_2、6-Keto-PGF1α及T/P的影响

用放射免疫法测定血浆血栓素(TXB2、6-酮-前列环素F1a(6-Keto-PGF1a),30例冠心病患者血浆TXB2、T/P显著高于健康组（P【0.001）、6-Keto-PGF1a与健康组无显著性差异（P】0.05）。针刺治疗后。

精细T/P复合材料的试制与应用研究

本文介绍了精细T／P热释电复合材料的研制，物性参数的测量和应用上必须注意的问题。并介绍了精细T／P热释电复合材料薄膜制成的红外线传感器。

T/P91高温炉管服役后的组织与力学性能分析

对服役后的过热器和再热器T/P91高温炉管进行割管测试,采用光学显微镜、扫描电镜以及EDS对其组织形貌进行表征,并进行相关力学性能的检测。结果表明,过热器与再热器组织相比晶粒更细小;无板条粗大的回火马氏体出现,其中在晶界处析出许多碳化物,析出物为M23C6和Laves相,发生了不同程度的铁素体化。其中过热器的硬度要略大于再热器的硬度,拉伸性能符合国家标准。分析认为服役后的炉管整体性能良好,组织发生轻微老化。本研究可作为现场更换新管的参考依据。

T/P92钢焊接接头蠕变损伤的形成

对T/P92钢焊接接头进行高温持久试验,采用金相检验、扫描电镜分析、蠕变孔洞的定量分析等方法,对T/P92钢蠕变损伤的形成进行了分析。结果表明:T/P92钢焊缝细晶区内孔洞的合并并不是一个瞬间完成的过程,而是单独的孔洞持续长大,同时孔洞间距逐渐减小,相临近的孔洞相互连接并扩展成微裂纹,最终T/P92钢焊接接头发生蠕变损伤。

超临界机组T/P91集箱管座焊接工艺研究

通过对管座母材T/P91和施工环境的研究,分析工艺难点,采取合理的焊接及热处理工艺,完成了联箱管座的焊接及焊后热处理,取得了良好的效果。

T/P,Jason-1测量风速及有效波高的验证与比较

选取与T/P(TOPEX/POSEIDON)卫星高度计同步的浮标资料以及月平均浮标资料对T/P卫星高度计测量结果进行验证,结果表明:选取较窄的空间窗口以及较长的资料序列,可以减小浮标测量结果和高度计测量结果之间的误差;在所选浮标海域,浮标测量获得的有效波高与T/P测得有效波高存在0.3m的系统误差。T/P卫星高度计和Jason-1卫星高度计测量结果的比较显示,由于受海浪成长状态和仪器噪声的影响,二者测量获得的标准化雷达后向散射截面在低风速时相差较大,在高风速时符合较好。T/P和Jason-1卫星高度计测量获得的有效波高和海面高度异常的均方根误差分别为0.21m和0.05m。

T/P91钢焊接后热参数的优化选择

T/P91钢焊态正常组织即为马氏体,这与传统低合金耐热钢避免得到马氏体组织有所不同。所以,T/P91钢焊接后热参数的优化选择需要在考虑防止氢致裂纹的同时避免影响奥氏体马氏体的充分转变。推荐按不同壁厚及焊接方法等具体情况分别优化选择焊接后热参数。

T/P92钢焊接接头蠕变损伤的超声检测

采用超声纵波声速法和衰减法等两种方法,对T/P92钢焊接接头不同蠕变时间的蠕变损伤进行检测,发现检测效果并不理想,无法有效地发现蠕变损伤缺陷。

T/P92钢焊接材料的性能测试及钢管的焊接工艺评定

对研制的T/P92钢配套焊接材料进行了常规性能测试,并进行了钢管的焊接工艺评定。熔渣的熔点和粘度参数反映出焊条具有理想的焊接工艺性。采用研制的PP-R727焊条和PP-R72钨极氩弧焊丝焊接的熔敷金属力学性能均可满足标准要求。水银法测得PP-R727焊条熔敷金属的扩散氢含量为2.1 mL/100 g,达到超低氢焊条水平。PP-R727焊条和PP-R72焊丝熔敷金属的A_(Cl)分别为795、814℃。通过斜Y形坡口试验测得PP-R727焊条的冷裂纹止裂预热温度为150℃。焊接工艺评定结果显示,焊接接头各项性能均满足DL/T868-2014《焊接工艺评定规程》要求。