T-250钢薄壁圆筒环缝电子束焊接数值模拟

利用ANSYS软件采用三维锥体热源模型对T-250钢薄壁圆筒环缝电子束焊接进行数值模拟。结果表明,三维锥体热源模型适合于电子束焊接的数值模拟,由此得出的温度场分布与实际焊接情况吻合良好。残余应力在距焊缝中心轴向4 mm区域内会发生突变或者达到最大值。这个区域正好对应实际焊接的焊缝区和热影响区,说明数值模拟与实际焊接有较好的对应性。

T-250钢电子束焊缝时效过程的TEM观察

用透射电镜对T-250马氏体时效钢电子束焊缝熔合区金属时效过程进行了仔细观察。结果表明:时效过程中在马氏体板条上析出的强化相为密排六方结构的Ni3Ti,且Ni3Ti粒子和马氏体板条尺寸随时效温度的升高而增大;逆转变奥氏体在马氏体板条及其板条界上析出,且板条界上的逆转变奥氏体尺寸及数量随时效温度的升高而增加。

蒸汽氧化T-250钢的力学性能和耐蚀性能

将蒸汽氧化处理及空气氧化处理后的T-250钢进行拉伸、电化学极化曲线、湿热、盐雾等试验测试,探究蒸汽氧化对T-250钢抗拉强度及伸长率等力学性能及不同环境下耐蚀性能的影响。结果表明,经蒸汽氧化处理的T-250钢具有良好的力学性能,强度能够达到1700 MPa以上,且相较于空气氧化处理具有更优良的隔绝腐蚀效果,未出现蒸汽引起的氢致延迟断裂现象。

T-250马氏体时效钢管径缩现象机理研究

研究马氏体时效钢管工艺过程的组织变化和径缩现象的原因,结果表明,材料经过旋压后,形貌发生明显的扭曲且边缘地区硬度增大。经固溶处理后,颗粒细化并且形貌恢复正常,残余应力消除。时效处理后,部分马氏体转变为奥氏体,并产生沉淀强化相。分析认为,马氏体时效钢的径缩现象主要因旋压后的热处理使形变残余应力消除,晶粒有序化和马氏体奥氏体相的转变所造成,沉淀析出相也有部分贡献。

T-250马氏体时效钢电子束焊金相组织

母材：T-250马氏体时效钢 焊接条件：电子束流28-32mA。

固溶处理对T-250马氏体时效钢的组织及力学性能的影响

通过透射电镜 (TEM)研究T 2 5 0马氏体时效钢组织变化 ,结合断口扫描电镜 (SEM)观察 ,研究固溶温度和保温时间对T 2 5 0马氏体时效钢的组织及力学性能的影响。结果表明 ,T 2 5 0马氏体时效钢固溶态的硬度在 2 80～ 2 92HB之间 ,几乎不受固溶温度和保温时间的影响 ;T 2 5 0马氏体时效钢中的马氏体形貌为板条状 ,且板条形貌不随固溶温度的升高和保温时间的延长而变化 ;固溶温度和保温时间对固溶态T 2 5 0马氏体时效钢的拉伸性能和冲击韧性的影响不大 ,固溶态T 2 5 0马氏体时效钢具有良好塑性和韧性。

旋压成形对T-250钢机械性能的影响

T-250马氏体时效钢以其高强度、断裂韧性、屈强比、热处理工艺简单、尺寸稳定、变形小、无脱碳、壳体表观质量好、冷成形、焊接、机加工艺性好等优点．一直被视为制造航天固体火箭发动机壳体的最佳金属材料。但昂贵的价格限制了它的广泛使用。不过近年来．随着低成本的无Co马氏体时效钢T-250在国内的研制成功．使其广泛应用成为可能。

时效处理对T—250钢电子束焊接接头组织及性能的影响

采用金相显微镜、透射电镜观察了焊后不同时效状态下T— 2 5 0马氏体时效钢电子束焊缝的微观组织 ,测试了不同时效状态下焊接接头的室温强度、夏比缺口冲击韧性、显微硬度 ,并用扫描电镜分析了拉伸断口形貌。结果表明 :随时效温度的升高 ,焊缝区枝晶间逆转奥氏体析出量增加 ,焊缝缺口冲击韧性增大 ,断口韧窝增大 ;但由于 5 0 0℃× 4h时效处理后焊缝马氏体孪晶较多而使其拉伸强度和缺口冲击韧性降低。经 4 80℃× 4h时效处理后 。