T1高速工具钢的激光熔化

本文叙述了用钕脉冲激光加热的 T1高速工具钢的金相(光学显微镜、透射电镜、扫描电镜)、光谱和显徽硬度之研究。在激光熔化区,观察到了马氏体,残余奥氏体、6一铁素体、M_6C 碳化物以及 W、V 和 Cr 的胞状偏析。由于钕脉冲辐射与较小体积熔化材料之间为短时的相互作用,因此熔化区有高的冷却速度,从而使之获得高度化学均匀性和细小的组织。回火期间在熔化区中形成了细小的沉淀物、胞状 M_6C 碳化物和片状 MC碳化物。观察到激光熔化区的显微硬度是随回火温度的升高而增大,这归因于这些沉淀物的形成以及残余奥氏体的转变。

12Cr1MoVG/T91异种钢接头裂纹形成原因分析

低温再热器12Cr1MoVG/T91异种钢焊缝多次在12Cr1MoVG钢侧熔合线产生裂纹,并引发2次泄漏。为了分析裂纹产生原因,对其进行失效分析,采用宏观检查、化学成分分析、力学性能测试、金相检验方法进行试验分析。试验结果表明,裂纹具有再热裂纹特征,与公式计算得出试样12Cr1MoVG母材再热裂纹敏感性较高的结果一致。综合分析认为,该异种钢焊缝失效是由于焊接接头在高温下长期运行引起的再热裂纹,管子变形和焊缝余高产生的应力集中会促使裂纹的进一步发展。

T91钢+1Cr18Ni9Ti钢的小径管异种钢焊接工艺

叙述了T91钢+1Cr18Ni9Ti钢异种钢焊接的工艺试验和工程实际应用。从理论和实际上对T91钢+1Cr18Ni9Ti钢的焊接性、工艺性能进行了探讨,证明对于电站锅炉受热面用该类材质小径管时,采用镍基焊丝打底,镍基焊条盖面,焊前经100℃预热、小热输入焊接,焊后不进行热处理的焊接工艺是可行的。

T92/12Cr1MoV异种钢焊接温度场的数值模拟

重点介绍T92/12Cr1MoV焊接过程的三维有限元分析模型,得到了多层焊温度场的分布规律,同时通过有限元分析中的关键问题判断和检测,得出如下实验结果:距离焊缝越近的点,加热及冷却速度越快;预热温度提高,加热速度及高温停留时间变化不大,但峰值温度升高,且相变温度以上停留时间变长;焊接线能量增加,t8/5延长,而t8/5过长,促进晶粒长大,使韧性降低,t8/5过短,易生成淬硬组织,因此应严格控制焊接线能量。

基于参数回归模型的2.25Cr-1Mo钢蠕变断裂时间统计分析

基于多种寿命数据分布,包括指数(Exponential)、对数正态(Log-Normal)、威布尔(Weibull)、广义Gamma以及对数罗吉斯提克(Log-Logistic)分布,采用Manson-Haferd时间-温度参数模型对2.25Cr-1Mo(T22)钢的蠕变断裂时间进行了回归分析,对比研究了基于不同分布模型的蠕变断裂时间与温度和应力的关系、模型拟合优度以及各种模型蠕变断裂时间中位值与5%分位值的差异.结果表明:除Exponential分布模型不适用以外,Log-Normal、Weibull、广义Gamma和Log-Logistic分布模型均适用于蠕变断裂时间数据;这4种模型对蠕变断裂时间中位值的估计均相近,但是对低分位值的估计有所不同,特别是在数据分散度较大时,蠕变断裂时间低分位值的差异较为显著,其中Weibull分布模型的蠕变断裂时间低分位值显著低于其他模型.因此,宜采用多种分布模型对2.25Cr-1Mo钢进行综合统计分析,以正确预测其蠕变寿命或长时服役应力.

EA1T车轴热处理工艺研究

主要叙述了EA1T车轴产品相关标准要求及一种EA1T车轴产品热处理工艺参数的摸索试验过程,并提供了一套合理的热处理参数。

纯铁类CH1T钢表面局部粗晶问题研究

纯铁类线材在拉拔过程中出现凹坑和麻点缺陷的根本原因是其表面存在局部粗晶,为探索局部粗晶产生的根本原因,利用电阻恒温加热炉模拟不同加热温度(900~1 200℃)和加热时间(60~360 min)条件下,纯铁类CH1T钢晶粒的演变规律,获得晶粒异常长大的临界条件并加以控制。实验结果表明:当加热温度低于1 200℃时,CH1T钢的晶粒度随加热温度提高和加热时间的延长会经历快速下降、平稳、再下降3个阶段。当加热温度为1 200℃、延长加热时间至360 min时,由于二次再结晶作用会出现局部晶粒细化现象。