T10A材料磁电机弹簧片断裂原因分析

通过对T10A材料弹簧片外观形貌、化学成分分析、力学性能、显微组织、扫描电镜断口形貌观察,并结合一定的热处理工艺试验进行分析,确定了弹簧片断裂原因。结果表明,T10A材料回火脆性是导致弹簧片外场发生批次性断裂的根本原因。

激光淬火预处理后40Cr/T10A钢的固相焊接

探讨了结构钢 4 0Cr与工具钢T10A待焊接表面激光淬火处理后进行固相焊接的可行性及影响因素。试验表明 ,钢的待连接面经激光淬火处理后 ,表层组织显著细化 ,然后在 37～ 5 6 .6MPa的预压应力、75 0～ 780℃的压接温度下 ,经 5～ 7.5min短时保温即可实现接头抗拉强度达到母材强度的 4 0Cr/T10A钢的固相焊接。

40Cr/T10A钢激光预处理后固相焊接工艺优化

进行了 4 0Cr T10A钢激光表面淬火预处理后实施等温固相焊接的工艺优化试验。结果表明 ,4 0Cr T10A钢待焊接面经激光淬火预处理后 ,在 75 0～ 780℃、预压应力 2 0～ 5 6 .6MPa的条件下 ,仅需 2 .5～ 7.5min短时保温就可实现两种钢的异材固相焊接 ,接头强度达母材强度 ,且焊接变形很小。其中以 780℃、2 0MPa预压应力下保温7.5min为较适宜的固相焊接工艺参数 ,焊后接头强度达母材强度 ,试样轴向变形仅 1.2 %。

T10A高碳钢连铸坯凝固组织热模拟研究

利用连铸坯凝固过程热模拟装置研究了过热度、冷却强度和强制对流对200 mm厚高碳T10A钢连铸坯凝固组织的影响。正交试验显示高碳T10A钢的凝固组织对工艺参数非常敏感,等轴晶率在0~65%之间剧烈变化。其中,强烈冷却和低过热度会导致穿晶组织,高过热度配合弱冷可获得较高等轴晶率,但需要降低拉坯速率。过热度为20~40℃配合适当的冷却条件能够获得约50%的等轴晶率,可兼顾铸坯质量和生产效率。

稀土盐浴渗铬时间对45钢和T10A钢渗层的影响

在相同温度下,对45钢和T10A钢进行不同时间的稀土盐浴渗铬,结果表明:随着渗铬时间的延长,渗铬的效果,在总体上呈增加的趋势,45钢在4h就可以达到较好效果,而T10A钢则在6h达到较好效果。

T10A钢组织超细化预处理后的超塑性压缩试验

采用盐浴加热循环淬火和高频感应加热淬火对T10A钢进行组织超细化预处理 ,然后在恒温压缩变形条件下进行超塑性研究。试验表明 ,在 710～ 770℃、初始应变速率 10 -4～ 10 -3 s-1的变形条件下 ,该钢的σ ε曲线具有明显的超塑流变特征 ,稳态流变应力仅 4 0MPa左右 ,应变速率敏感性指数可达 0 5 ,变形激活能为 183～ 194kJ/mol,与α Fe晶界自扩散激活能接近。高频淬火较循环淬火有更好的组织细化效果 ,因而高频淬火预处理后的超塑性流变特征更明显。

T10A钢快速球化退火工艺研究

以T10A钢为研究对象,通过省去随炉降温过程,采用延长保温时间的方法,探寻节约时间和成本的球化退火工艺。利用光学显微镜和扫描电子显微镜(SEM)观察样品的表面形态,Imageproplus6.0进行碳化物颗粒统计分析。实验结果表明:Φ13mm的T10A钢在700℃入炉升温至760℃保温10min,迅速转移至690℃保温80min后空冷,可获得碳化物球化程度CS3级组织,心部组织与表层组织的碳化物颗粒均匀性,均高于普通球化退火和等温球化退火,且硬度与等温球化退火一致。此球化退火工艺在保证质量的前提下,碳化物的球化时间极大缩短,可提高生产效率、降低成本、提高能源利用率,拥有较好的工业化应用前景。

原始组织对T10A钢奥氏体晶粒长大的影响

对T10A钢试样在真空加热时奥氏体晶粒的长大现象进行动态观察 ,绘制晶粒长大动力学曲线 ,分析和讨论影响奥氏体晶粒长大的各种因素。试验结果表明 ,原始组织为片状珠光体或非平衡组织 (如下贝氏体或马氏体 )比粒状珠光体形成的奥氏体晶粒具有更强烈的长大趋势 ,前三者的急剧长大温度在 10 0 0℃左右 ,后者在 110

T10A钢模具线切割裂纹的分析与工艺改进

分析了T10A钢模具线切割时产生变形和裂纹的主要原因,改进了相应的热处理和线切割工艺,有效地避免了线切割时变形与裂纹的产生,提高了模具质量.

T10A钢真空加热及冷却时石墨析出与剥层分析

用高温金相显微镜动态观察4种原始组织的T10A钢试样在真空加热及冷却时的石墨析出现象。观察发现在奥氏体晶粒晶界、亚晶界、孪晶界、残留渗碳体(碳化物)或夹杂物处优先析出石墨晶核,沿其六方点阵基面择优方向长大。剥层分析表明石墨呈薄层结构平铺在试样观察表面上,而其内部无石墨析出。T8A,T10A及T12A钢的二次石墨析出温度分别为800℃,850℃,900℃,3种钢的共析温度均为720～740℃。

T10A钢激光相变硬化组织与性能研究

采用激光加工机对T10A钢表面进行激光相变硬化处理,并对硬化层进行组织、性能表征。结果表明:硬化区组织为针状马氏体+少量残余奥氏体;过渡区为半马氏体+珠光体+网状渗碳体。硬化层显微硬度最高值为1219.3 HV1,比基体提高5倍。硬化层表面耐磨性分析表明,当功率为800 W、扫描速度为6 mm/s时耐磨性最佳,磨损率为13.11 mg/cm2。

T10A钢在脉冲电场作用下球化退火工艺参数的优化

采用正交实验法,找出了T10A钢在脉冲电场作用下理想的球化退火工艺参数,并进行了相应的新工艺实验。结果得到T10A钢较理想的球化组织,同时降低了T10A钢的退火加热温度,缩短了保温时间,其硬度可比普通退火钢的低50～100 HBS,更好地改善了T10A钢的切削加工性能。

T10A钢锯条无毒光亮淬火加热盐浴的研究

本文内容:①混合基础盐的制备及性能;②校正剂的研制及作用;③正确使用方法。经两年多来的生产实践证实,效果很好,产品质量符合SG10-80标准。环境检测结果表明,有害物质含量远低于国家标准规定,根除了使用氰盐的危害。

T10A钢磨床钳口淬火开裂原因分析

采用宏观检验、微观检验、硬度测试等方法对万能工具磨床用钳口开裂原因进行分析。结果表明,淬火加热温度过高和冷却液浓度偏低是影响磨床钳口淬火开裂的主要原因,并提出了预防措施。

薄带T10A工具钢的开发

主要介绍了采用新的 UHP+ LF+ CC工艺冶炼 T1 0 A钢种 ,并通过热轧及冷轧将其轧制成 0 .1 mm的薄钢带。制订了冶炼、精炼、连铸、热轧、冷轧各阶段工艺 ,确定了其工艺参数 ,结果表明 ,工艺合理可行 ;同时 ,研究了原始组织对 T1 0 A工具钢的球化率及碳化物粒度的影响 ,并得出随着原始组织珠光体的细化 ,球化率增高 。

T10A钢翻边凸模的复合处理工艺应用

研究了T10A钢稀土硼铝共渗加淬回火复合处理工艺。生产试验结果表明 ,翻边凸模经复合热处理后的使用寿命比常规处理的提高了 3～ 5倍。

T10A工具钢在冷镦模中的应用

T10A是性能较低而价格比较便宜的碳素工具钢材料,在模具中主要用于制件形状简单、生产批量较小的冷切边模及冲孔模。本文通过T10A在冷镦模中的应用实例,探讨了廉价工具材料对于提高模具性能、降低模具价格的意义。

线切割机床加工T10A材料时脉冲宽度对切割速度的影响

通过一系列试验，确定了对于不同厚度的T10A材料在采用相应的脉宽与脉间比进行线切割加工时最高切割速度所对应的最佳脉宽值．