激光淬火预处理后40Cr/T10A钢的固相焊接

探讨了结构钢 4 0Cr与工具钢T10A待焊接表面激光淬火处理后进行固相焊接的可行性及影响因素。试验表明 ,钢的待连接面经激光淬火处理后 ,表层组织显著细化 ,然后在 37～ 5 6 .6MPa的预压应力、75 0～ 780℃的压接温度下 ,经 5～ 7.5min短时保温即可实现接头抗拉强度达到母材强度的 4 0Cr/T10A钢的固相焊接。

稀土盐浴渗铬时间对45钢和T10A钢渗层的影响

在相同温度下,对45钢和T10A钢进行不同时间的稀土盐浴渗铬,结果表明:随着渗铬时间的延长,渗铬的效果,在总体上呈增加的趋势,45钢在4h就可以达到较好效果,而T10A钢则在6h达到较好效果。

T10A钢组织超细化预处理后的超塑性压缩试验

采用盐浴加热循环淬火和高频感应加热淬火对T10A钢进行组织超细化预处理 ,然后在恒温压缩变形条件下进行超塑性研究。试验表明 ,在 710～ 770℃、初始应变速率 10 -4～ 10 -3 s-1的变形条件下 ,该钢的σ ε曲线具有明显的超塑流变特征 ,稳态流变应力仅 4 0MPa左右 ,应变速率敏感性指数可达 0 5 ,变形激活能为 183～ 194kJ/mol,与α Fe晶界自扩散激活能接近。高频淬火较循环淬火有更好的组织细化效果 ,因而高频淬火预处理后的超塑性流变特征更明显。

T10A高碳钢连铸坯凝固组织热模拟研究

利用连铸坯凝固过程热模拟装置研究了过热度、冷却强度和强制对流对200 mm厚高碳T10A钢连铸坯凝固组织的影响。正交试验显示高碳T10A钢的凝固组织对工艺参数非常敏感,等轴晶率在0~65%之间剧烈变化。其中,强烈冷却和低过热度会导致穿晶组织,高过热度配合弱冷可获得较高等轴晶率,但需要降低拉坯速率。过热度为20~40℃配合适当的冷却条件能够获得约50%的等轴晶率,可兼顾铸坯质量和生产效率。

T10A钢快速球化退火工艺研究

以T10A钢为研究对象,通过省去随炉降温过程,采用延长保温时间的方法,探寻节约时间和成本的球化退火工艺。利用光学显微镜和扫描电子显微镜(SEM)观察样品的表面形态,Imageproplus6.0进行碳化物颗粒统计分析。实验结果表明:Φ13mm的T10A钢在700℃入炉升温至760℃保温10min,迅速转移至690℃保温80min后空冷,可获得碳化物球化程度CS3级组织,心部组织与表层组织的碳化物颗粒均匀性,均高于普通球化退火和等温球化退火,且硬度与等温球化退火一致。此球化退火工艺在保证质量的前提下,碳化物的球化时间极大缩短,可提高生产效率、降低成本、提高能源利用率,拥有较好的工业化应用前景。

原始组织对T10A钢奥氏体晶粒长大的影响

对T10A钢试样在真空加热时奥氏体晶粒的长大现象进行动态观察 ,绘制晶粒长大动力学曲线 ,分析和讨论影响奥氏体晶粒长大的各种因素。试验结果表明 ,原始组织为片状珠光体或非平衡组织 (如下贝氏体或马氏体 )比粒状珠光体形成的奥氏体晶粒具有更强烈的长大趋势 ,前三者的急剧长大温度在 10 0 0℃左右 ,后者在 110

T10A钢模具线切割裂纹的分析与工艺改进

分析了T10A钢模具线切割时产生变形和裂纹的主要原因,改进了相应的热处理和线切割工艺,有效地避免了线切割时变形与裂纹的产生,提高了模具质量.

T10A钢激光相变硬化组织与性能研究

采用激光加工机对T10A钢表面进行激光相变硬化处理,并对硬化层进行组织、性能表征。结果表明:硬化区组织为针状马氏体+少量残余奥氏体;过渡区为半马氏体+珠光体+网状渗碳体。硬化层显微硬度最高值为1219.3 HV1,比基体提高5倍。硬化层表面耐磨性分析表明,当功率为800 W、扫描速度为6 mm/s时耐磨性最佳,磨损率为13.11 mg/cm2。

T10A钢在脉冲电场作用下球化退火工艺参数的优化

采用正交实验法,找出了T10A钢在脉冲电场作用下理想的球化退火工艺参数,并进行了相应的新工艺实验。结果得到T10A钢较理想的球化组织,同时降低了T10A钢的退火加热温度,缩短了保温时间,其硬度可比普通退火钢的低50～100 HBS,更好地改善了T10A钢的切削加工性能。

T10A钢真空加热及冷却时石墨析出与剥层分析

用高温金相显微镜动态观察4种原始组织的T10A钢试样在真空加热及冷却时的石墨析出现象。观察发现在奥氏体晶粒晶界、亚晶界、孪晶界、残留渗碳体(碳化物)或夹杂物处优先析出石墨晶核,沿其六方点阵基面择优方向长大。剥层分析表明石墨呈薄层结构平铺在试样观察表面上,而其内部无石墨析出。T8A,T10A及T12A钢的二次石墨析出温度分别为800℃,850℃,900℃,3种钢的共析温度均为720～740℃。

薄带T10A工具钢的开发

主要介绍了采用新的 UHP+ LF+ CC工艺冶炼 T1 0 A钢种 ,并通过热轧及冷轧将其轧制成 0 .1 mm的薄钢带。制订了冶炼、精炼、连铸、热轧、冷轧各阶段工艺 ,确定了其工艺参数 ,结果表明 ,工艺合理可行 ;同时 ,研究了原始组织对 T1 0 A工具钢的球化率及碳化物粒度的影响 ,并得出随着原始组织珠光体的细化 ,球化率增高 。

过共析钢(T10A)加热时奥氏体的形成

采用金相 -硬度法研究了过共析钢 (T10A)的两种不同原始组织的小薄片试样加热到不同温度后的淬火硬度与奥氏体形成过程的关系 ,分析了奥氏体形成的阶段性与钢的临界点的密切关系 ,为其制订热处理工艺参数奠定理论基础。

YT15车刀切削T10A钢的刀具寿命研究

采用多因素试验方法,对YT15硬质合金不重磨式车刀切削T10A钢的刀具寿命(耐用度)进行了研究,建立了刀具寿命的数学模型,从而实现了切削数据的计算机处理。

高碳钢表面Ni-P/纳米Ti(C,N)化学复合镀研究

研究了高碳钢表面Ni-P/纳米Ti(C,N)化学复合镀工艺以及热处理对复合镀层性能的影响。结果表明:施镀工艺中各因素对镀速影响的显著性顺序是pH值>镍磷比>施镀温度>纳米Ti(C,N)加入量;较好的施镀工艺为硫酸镍为25g/L、次亚磷酸钠为29.9g/L、乳酸为34g/L、乙酸钠为4g/L、PbCl2为0.001g/L、Ti(C,N)为6g/L、pH值为4、施镀温度为80℃;复合镀层较佳的热处理工艺为400℃保温45min,空冷。在最佳工艺下,得到的Ni-P/纳米Ti(C,N)复合镀层的硬度为975.2HV,是高碳钢基体硬度的3.8倍,且镀层与基体的结合力强。

深冷处理对T10A钢力学性能和耐磨性能的影响

通过改变深冷处理温度和时间,研究了不同深冷处理工艺对T10A钢力学性能和耐磨性能的影响。研究表明:深冷处理对T8A钢的强度和冲击韧性影响较小,但能提高T8A的硬度和耐磨性;不同工艺处理后硬度均能提高1 HRC左右,提高耐磨性的最佳处理工艺为-150℃保温6 h,其处理后耐磨性比未深冷提高了86%。