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Microstructural morphology of the semi-solid high carbon steel T12 before and after rheo-rolling 被引量:1
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作者 JiguangLi YonglinKang AiminZhao YiSun ManCheng 《Journal of University of Science and Technology Beijing》 CSCD 2005年第2期139-142,共4页
The semi-solid high carbon steel T12 was rolled in a closed box groove under a certain condition by the rheo-rolling equipment, and the microstructural morphology of the semi-solid T12 before and after deformation wa... The semi-solid high carbon steel T12 was rolled in a closed box groove under a certain condition by the rheo-rolling equipment, and the microstructural morphology of the semi-solid T12 before and after deformation was investigated by optical mi- croscope to analyze and summarize the microstructure evolution law of T12 deformed in semi-solid state. The experiment results show that the grain shape before deformation of the semi-solid T12 steel displays globule or ellipse by the electromagnetic stirring, the distribution of solid and liquid phases is homogeneous. But the microstructure of semi-solid product after rheo-rolling exhibits macrosegregation that the distribution of liquid and solid phases changes, the liquid phases divorce from the solid phases. In the transverse section, most of the solid phases get together in the center of the specimen, the liquid phases flow to the surface or the edge of the specimen, and the grains occur plastic deformation while reduction increased. In longitudinal section, the middle micro- structure of the specimen is more homogeneous than that at the head or tail, the head microstructure is similar to the tail and the size of the grains is not homogeneous. 展开更多
关键词 SEMI-SOLID high carbon steel t12 rheo-rolling microstructural morphology
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热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响 被引量:6
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作者 贺毅 马黎娟 《西华大学学报(自然科学版)》 CAS 2012年第1期91-93,101,共4页
用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出:奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度... 用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出:奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1 min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。 展开更多
关键词 碳化物球化 t12 热处理工艺参数
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退火态T12钢金相试样免抛光快速显示组织的试验研究 被引量:2
3
作者 覃红 李占坚 《铸造技术》 CAS 2019年第2期173-175,178,共4页
介绍了退火态T12钢金相试样免抛光腐蚀显示组织的方法。针对退火态T12钢特点,通过改进化学腐蚀剂配方,加大硝酸的用量比例,并配用双氧水与酒精进行清洗,经过免抛光的化学腐蚀显示,结果表明,此方法可以获得良好的金相组织观察表面,免除... 介绍了退火态T12钢金相试样免抛光腐蚀显示组织的方法。针对退火态T12钢特点,通过改进化学腐蚀剂配方,加大硝酸的用量比例,并配用双氧水与酒精进行清洗,经过免抛光的化学腐蚀显示,结果表明,此方法可以获得良好的金相组织观察表面,免除制样的抛光步骤,缩短了金相制样时间,与常规方法相比,具有快速、高效的优点,极大地提高了T12钢金相检验的效率。 展开更多
关键词 t12 金相制样 磨光 免抛光 腐蚀显示 快速高效
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一种显示T12钢奥氏体晶粒与内部组织的腐蚀方法 被引量:1
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作者 李占坚 《铸造技术》 CAS 2018年第7期1631-1632,共2页
介绍了采用10%硝酸酒精和3%双氧水对退火T12钢进行腐蚀和清洗的操作方法,并与常用的4%硝酸酒精腐蚀的结果进行对比分析。结果表明,用10%硝酸酒精和3%双氧水进行腐蚀和清洗更易于清晰显示和分辨T12钢的奥氏体晶粒与内部细微组织形貌。
关键词 t12 奥氏体晶粒 金相组织 腐蚀方法
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T12高碳钢的软化锻造——形变球化法 被引量:1
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作者 王学前 《四川工业学院学报》 2003年第2期1-4,14,共5页
研究了T12高碳钢锻件的锻造成形与锻后软化 (球化 )处理有机结合的新工艺 ,免除了传统的锻后重新加热球化处理 ,减少了工序 ,缩短了时间 ,提高了效率。
关键词 t12 软化锻造 形变球化 控制锻造
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T12钢中碳化物的控冷球化
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作者 王学前 《四川工业学院学报》 2004年第1期1-3,6,共4页
 通过控制冷却可使T12钢的过冷奥氏体直接分解为Ps型球化组织。并借助于工艺参数的控制来调整Ps组织的弥散度和硬度。还探讨了控冷球化的条件和原理。
关键词 t12 碳化物粒化 控冷球化
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350MW亚临界锅炉低温再热器失效分析
7
作者 张乾乾 张建伟 《电焊机》 2024年第4期71-76,97,共7页
某电厂350MW亚临界锅炉在进行水压试验时发现低温再热器管与管卡TP310H/T12异种钢焊缝发生了泄漏。通过化学成分分析确认两侧母材化学成分符合标准要求,T12钢侧母材发生2级老化。金相观察发现T12钢侧熔合线存在氧化缺口和孔洞,为焊接接... 某电厂350MW亚临界锅炉在进行水压试验时发现低温再热器管与管卡TP310H/T12异种钢焊缝发生了泄漏。通过化学成分分析确认两侧母材化学成分符合标准要求,T12钢侧母材发生2级老化。金相观察发现T12钢侧熔合线存在氧化缺口和孔洞,为焊接接头薄弱区域。异种钢接头化学成分差异导致其抗氧化性降低出现氧化缺口,管卡自身结构为了约束低温再热器管道的移动与膨胀产生的结构应力进一步促进氧化缺口沿管壁扩展;结构性未焊透处熔合线两侧硬度值相差过大促进了裂纹的萌生,扫描电镜分析确认氧化缺口的存在是失效的主要原因。设计时要尽量将异种钢接头用于低应力、低拘束的工况下,及时进行相关检查。 展开更多
关键词 异种钢焊缝 氧化缺口 失效分析 TP310H t12
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T12钢渗碳体球化处理及其显微组织 被引量:1
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作者 章雪 张崇才 +2 位作者 李大林 吴逸 冯光勇 《西华大学学报(自然科学版)》 CAS 2009年第4期105-108,共4页
经常规球化退火处理后的T12钢在使用中大量出现崩刃或断齿等失效。研究了非常规的碳化物微细化热处理工艺,T12钢经950℃保温30min油冷+700℃保温2h+常规的淬火低温回火热处理后,渗碳体以细小、圆整、均匀的形式分布在基体中,渗碳体的球... 经常规球化退火处理后的T12钢在使用中大量出现崩刃或断齿等失效。研究了非常规的碳化物微细化热处理工艺,T12钢经950℃保温30min油冷+700℃保温2h+常规的淬火低温回火热处理后,渗碳体以细小、圆整、均匀的形式分布在基体中,渗碳体的球化效果好,有效地克服了常规球化退火造成部分碳化物球化不良的缺点。 展开更多
关键词 t12 球化退火 碳化物微细化
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T12钢渗钒层的电子衍射相分析 被引量:1
9
作者 程永华 刘玉先 彭其凤 《物理测试》 CAS 1997年第3期18-20,共3页
用透射电镜电子衍射法研究了T12钢渗钒层的相结构。结果表明,碳化物主要为六角点阵的V_6C_5,其点阵常数a=0.509nm,c=1.440nm。碳化物层中存在少量四方点阵的σ-FeV.V_6C_5与VC晶面和晶向的取向关系为:(100)//(110)_(vc)(S为V_6C_5超点... 用透射电镜电子衍射法研究了T12钢渗钒层的相结构。结果表明,碳化物主要为六角点阵的V_6C_5,其点阵常数a=0.509nm,c=1.440nm。碳化物层中存在少量四方点阵的σ-FeV.V_6C_5与VC晶面和晶向的取向关系为:(100)//(110)_(vc)(S为V_6C_5超点阵的代号),(001)//(111)_(vc),[210].//[110]_(ve),[001]//[111]_(vc)。 展开更多
关键词 t12 渗钒层 电子衍射 相分析
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T12钢高压锅炉管150 mm×150 mm连铸坯除鳞的工艺实践 被引量:1
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作者 任刚 肖国华 +2 位作者 任根柱 袁野 李金波 《特殊钢》 北大核心 2020年第6期12-14,共3页
分析了在邯钢现有装备下,含Cr、Ni、Mo等合金元素T12钢氧化铁皮不易除净的原因。通过对加热工艺参数优化试验、除鳞水箱喷嘴优化改造,选出了最优工艺方法以解决高压锅炉管铸坯除磷不净问题。经试验,150 mm×150 mm方坯加热时间控制... 分析了在邯钢现有装备下,含Cr、Ni、Mo等合金元素T12钢氧化铁皮不易除净的原因。通过对加热工艺参数优化试验、除鳞水箱喷嘴优化改造,选出了最优工艺方法以解决高压锅炉管铸坯除磷不净问题。经试验,150 mm×150 mm方坯加热时间控制在90~100 min,炉内残氧控制在2%以内,采取将相互干扰除鳞水环喷嘴封堵,喷射角度由原38°~40°减小至33°~35°等工艺,连铸坯除鳞后表面无氧化铁皮残留,成品无表面缺陷。 展开更多
关键词 t12 高压锅炉管连铸坯 除鳞 氧化铁皮 喷嘴
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基于声发射的马氏体相变动力学特性研究
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作者 蒋鹏 张璐莹 方江涛 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第8期55-58,共4页
利用声发射技术对45、GCr15和T12钢三种材料进行马氏体相变监测,以声发射特征参量为基础实现马氏体体积分数的定量分析研究,进而对三种试件的马氏体相变体积分数曲线进行拟合分析得到不同含碳量材料的相变动力学变化规律。结果表明,马... 利用声发射技术对45、GCr15和T12钢三种材料进行马氏体相变监测,以声发射特征参量为基础实现马氏体体积分数的定量分析研究,进而对三种试件的马氏体相变体积分数曲线进行拟合分析得到不同含碳量材料的相变动力学变化规律。结果表明,马氏体相变动能随含碳量增大而降低,较高位错密度的材料具有较强的自催化效应。 展开更多
关键词 马氏体相变 45钢 GCR15钢 t12 声发射 体积分数
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