TC25钛合金压气机盘锻件工艺选择

通过对几种锻造工艺试制件的组织和性能测试数据对比,分析了热强钛合金TC25组织和性能的关系,确定了盘件的锻造工艺,研制出了合格的TC25钛合金压气机盘锻件。

TC11钛合金压气机盘等温锻造过程数值模拟研究

基于DEFORM-3D有限元软件,研究TC11钛合金压气机盘等温锻造过程。结果表明:随变形温度增加,模具载荷越小,锻件等效应力越小,等效应变分布更均匀;变形速度越大,模具载荷越大,等效应力也越大,锻件等效应变逐渐增加,变形越不均匀;摩擦因子对等效应变场、等效应力场影响较小,摩擦因子越小,变形抗力越小;随着变形速度的降低,锻件内部组织发生了动态再结晶,适当变形速度可细化晶粒尺寸。

TC25钛合金四级压气机盘失效分析

某型涡扇发动机在进行压气机转子低循环性能考核试验过程中四级压气机盘破裂,在设计和制造质量复查未见异常的基础上,围绕材料性能、组织、化学成份和失效件断口展开分析,除因零件的最终热处理状态与该材料的标准热处理制度不同,导致失效件在室温及500℃的断裂强度略低于技术条件要求外,其余均未见异常。综合分析认为:在振动应力、离心力等复杂应力状态下,在相同圆周上同时形成多处疲劳源,并向着五级盘方向疲劳扩展,制件失效与以节圆振动为主节径振动为辅的复合振动有关。

TC11钛合金压气机盘的模锻工艺优化

TC11钛合金是生产发动机叶片和压气机盘的重要材料,随着对发动机安全可靠性能要求的提高,得到变形均匀的压气机盘锻件十分重要。根据制定的TC11钛合金热加工图,确定该合金压气机盘的基本锻造工艺。结合热力耦合刚粘塑性有限元法和正交设计方法,研究不同坯料尺寸、模具温度和变形速度对压气机盘成形工艺的影响,提出以变形均匀性函数为目标函数优化压气机盘的成形工艺,最终优化TC11钛合金压气机盘的锻造工艺。

热强钛合金应用于压气机盘锻件实例分析研究

通过分析与对比三型热强钛合金压气机盘锻件的显微组织要求、力学性能项目,以及取样部位要求方面存在的差异发现:标准挑选典型的轮缘、幅板、轮毂为显微组织检验部位,匹配盘锻件变形特征;TC11与TC8-1合金锻件显微组织等级要求不符合变形未充分组织特点;轮毂部位需检测高温拉伸、高温持久性能,幅板部位需检测疲劳性能与断裂韧度。从实际检验测试结果来看,三种轮盘均满足标准要求,因此可考虑对标准完善,严格检验要求。

TC11钛合金压气机盘闭模锻造过程中的缺陷预测

TC11钛合金压气机盘在实际生产中存在各种缺陷,降低了压气机盘的使用性能。将基于试验数据建立的TC11钛合金高温塑性变形时的延性损伤演化模型以及本构模型与有限元相结合,对某TC11钛合金压气机盘等温闭模锻造过程中的温度、等效应变和损伤变量的分布进行了数值分析,同时预测了塑性失稳区的位置。为优化其成形工艺提供了一种有效的方法。

双性能钛合金压气机盘的成形机理

通过将两相钛合金毛坯组织改变为针状α′相过饱和马氏体 ,根据盘形零件各部位在工作环境下对组织形态的要求各不相同 ,设计了能控制应变量的毛坯形状和规格 ,制造出轮缘具有网篮状组织或魏氏组织 ,而轮辐、轮毂具有等轴细晶组织的双重组织—双重性能的压气机盘 ,以满足工作温度梯度、应力梯度较大的航空发动机内压缩机用盘形件的要求。

优质TC17钛合金压气机盘β热模锻工艺研究

采用β热模锻造工艺成功地锻出了优质TC17压气机盘等锻件,并介绍了工艺过程,以及锻件的组织和性能.

TC11钛合金压气机盘等温锻造工艺研究

钛合金的比强度高、耐热和耐蚀性能良好,但比较昂贵,机加工也较困难。采用常规锻造,组织不均匀,产生的变形抗力极大,而且钛合金的锻造温度范围窄,变形抗力受变形速率、变形温度的影响极大。采用该工艺生产钛合金压气机盘需要较大能量的设备,如10t模锻锤、63t·m对击锤。

大型钛合金压气机盘超塑性等温锻造模具结构及工艺参数实验研究

通过超塑拉伸和压缩试验、用金属铅进行模拟实验，探讨了大型TC11合金压气机盘超塑性等温锻造的工艺参数、模具结构、锻坯形状尺寸及润滑剂的选择，并讨论了其模具材料及加热方式的选择．

TC11钛合金压气机叶片锻后冷却过程瞬态温度场的数值模拟与试验研究

运用二维有限元法和试验方法 ,模拟、分析了TC11钛合金压气机叶片锻后冷却过程的传热现象 ,得到该叶片各个翼形截面上瞬态温度场的时变特性和分布规律。

压气机盘用热强钛合金锻件标准分析及实物测试结果对照研究

通过分析三种热强钛合金压气机盘锻件标准及实物在显微组织、力学性能以及取样部位差异,发现轮缘、幅板、轮毂为显微组织检验部位,三种钛合金实物组织破碎充分,均符合标准要求;轮毂部位需检测高温拉伸、高温持久性能,力学性能取样部位与检测项目符合压气机轮盘承载情况;另外幅板部位可考虑检测疲劳性能与断裂韧度,三种钛合金实物锻件力学性能满足标准要求,三种钛合金在我国的应用逐渐成熟。

航空发动机钛合金压气机盘等温锻件的研制

采用超塑性等温锻造工艺对TC11钛合金航空发动机的压气机盘进行了研制。在模具材料采用镍基铸造高温合金,用玻璃型润滑涂料,模具加热温度控制在950～960℃,坯料加热为950℃保温1.5～2小时的情况下,进行超塑性等温锻造时能获得外观尺寸精确,组织性能都能符合技术要求的盘件。

钛合金压气机盘的高速锤模锻

一、前言压气机盘是航空发动机的重要零件,对其质量有着严格的技术要求,随着发动机推重比的增加和使用温度的提高,近年来采用热强钛合金 TC-11来制造压气机盘。模锻压气机盘,可用水压机,也可用各种锻锤,由于压气机盘尺寸比较大。

钛合金压气机盘等温锻造

介绍了ＴＣ１１钛合金压气机盘等温锻造工艺性分析，锻件图、模具结构和加热器的设计，液压机慢速机构改造方案以及锻造工艺和锻件的理化分析与结果。

航空发动机钛合金压气机盘等温成型研究

本文介绍用超塑性等温锻造工艺模似锻造钛合金压气机盘的研究过程,包括毛坯设计,模具设计,坯料准备,等温锻压工艺和压气机盘质量分析等问题。

TC11钛合金盘等温流变成形的数值模拟及其生产应用

针对钛合金压气机盘的等温流变成形过程 ,应用有限元数值模拟方法 ,对热加工规范许可的某一成形温度和不同应变速率下的流变成形过程进行了分析和比较。模拟结果包括一系列人机交互自动生成的流变过程图、等效应变场、挤压力曲线及等温度场等 ,从数值模拟“实验”的角度 ,对热流变成形过程进行了不可逆过程热力学分析 ,并对等温流变成形件进行了低倍流线、金相组织。

TC25钛合金α+β锻件和准β锻件组织和性能研究

为满足航空发动机钛合金锻件对安全性和可靠性的需求,以某型航空发动机第一级压气机盘TC25钛合金锻件为研究对象,对比分析了α+β锻件和准β锻件的微观组织和力学性能。结果表明:α+β锻件为双态组织,准β锻件为含初生α相的片层组织;α+β锻件在室温、高温下的抗拉强度和屈服强度较高,准β锻件的热稳定性较高。准β锻件较小的集束尺寸使其塑性较高。由于原材料的Al和O含量偏高,导致两种锻件的热稳定性偏低。两种锻件的持久寿命均满足要求。